9. Połączenie doczołowe ramy portalowej w okapie
1.Dane:
Podstawowe parametry połączenia:
Słup IPE 330 stal S355
Rygiel IPE 300 stal S355
Typ połączenia Doczołowe na śruby zwykłe (kat.A)
Blacha czołowa 690x200x20 stal S355
Śruby M24, kl.8.8
Słup IPE 330, stal S355
hs = 330 mm
Wysokość profilu
bs = 160 mm
Szerokość stopki
tws = 7.5 mm
Grubość środnika
Grubość pasa
tfs = 11.5 mm
rs = 18 mm
Promień wyokrąglenia
2
Pole pow.
As = 62.6 cm
4 4
Moment bezwładności
Iys = 1.18 � 10 cm
dws = 271 mm
Wysokość środnika między wyokrągleniami
fy = 355 MPa
Granica plastyczności
Wytrzymałość na rozciąganie
fu := 510MPa
Rygiel IPE 300, stal S355
hr = 300 mm
Wysokośćprofilu
br = 150 mm
Szerokośćstopki
Grubośćśrodnika
twr = 7.1 mm
tfr = 10.7 mm
Grubośćpasa
rr = 15 mm
Promieńwyokrąglenia
fy = 355 MPa
Granica plastyczności
fu = 510 MPa
Wytrzymałośćna rozciąganie
Blacha czołowa 690x200x20, stal S355
hb := 690mm
Wysokość
bb := 200mm
Szerokość
tb := 20mm
Grubość
fy = 355 MPa
Granica plastyczności
fu = 510 MPa
Wytrzymałość na rozciąganie
Liczba rozciąganych szeregów śrub
Liczba ścinanych szeregów śrub
Odległość od górnej krawędzi blachy od pierwszego szeregu śrub
Odległość od krawędzi słupa do pierwszego szeregu śrub
Rozstaw szeregów w strefie rozciągania
Odległość pomiędzy ostatnim szeregiem śrub rozciąganych a pierwszym szeregiem śrub ściskanych
Rozstaw szeregów w strefie ścinania
Odległość od górnej powierzchni rygla do górnej krawędzi blachy czołowej
Odległość od ostatniego szeregu śrub ścinanych do dolnej powierzchni pasa skosu
Odległość pomiędzy dolną powierzchnią pasa skosu a dolną krawędzią blachy czołowej
Odległość od krawędzi pasa słupa do linii śrub
Rozstaw linii śrub
Śruby M24, kl. 8.8
Pow. czynna rdzenia śruby
Nominalna średnica śruby
Średnica otworu
Granica plastyczności
Wytrzymałość na rozciąganie
Częściowe współczynniki bezpieczeństwa
łM0 = 1
łM1 = 1
(przy ścinaniu w SGN)
łM2 := 1.25
Parametry stali
Moduł sprężystości
Dodatkowe dane geometryczne (wg PN-EN 1993-1-8, rys. 6.2)
mx.p := - ex - 0.8�" 2�"atf = mm
(d )
1
w - twr - 2�" 2�"aw
mp1 := = 40.793 mm
2
tfr
mp2 := d2 - - ex - 0.8�" 2�"atf - = 42.407 mm
(d )
1
cos(8deg)
hr tfr
mp3 := - 0.8�" 2�"aw - + d2 - d1 - 2�"p - = 47.618 mm
�ł(e ) łł
x
�ł �ł
cos(8deg) cos(8deg)
w - 0.8�"2�"rs - tws
mc1 := = 31.85mm
2
Odległość od krawędzi
emin := min = 50 mm
(e )
c1, ep
npc := min = 39.813 mm
(e )
min, 1.25�"mc1
np.ep := min = 50 mm
(e )
min, 1.25�"mp1
Pole powierzchni słupa
� := 1
3 2
Avc := max - 2�"bs�"tfs + tfs�" + 2�"rs ws�"tws = 3.08 � 10 mm
�łAs (t ), ��"h łł
ws
�ł �ł
Nośność śruby
k2 := 0.9
k2�"fusr�"Asr
dla jednej śruby
Ft.Rd := = 203.328 kN
łM2
2. Spoiny
2.1 Spoina pomiędzy pasem rozciąganym a blachą czołową
Potrzebną grubość spoiny można wyznaczyć na podstawie wzoru przybliżonego
0.55�"tfr = 5.885 mm
atf := 6mm
przyjęto
2.2 Spoina pomiędzy blachą czołową a środnikiem rygla
0.55�"twr = 3.905 mm
aw := 4mm
przyjęto
2.3 Spoiny pasa ściskanego
Zakładając zapewnienie docisku pomiędzy pasem dolnym rygla (ew. skosu) a powierzchnią blachy czołowej grubość spoiny
można przyjąć komstrukcyjnie. Grubość pasa skosu wynosi 10.7mm, zatem należy zastosować spoinę o gr. 5mm
acf := 5mm
3. Potencjalna nośność szeregów śrub na rozciąganie
3.1 Szereg nr 1
3.1.1 Strona słupa
Długość efektywna
Długość efektywna zastępczego króćca teowego może być wyznaczona jako wartość minimalna z podanych poniżej wyrażeń:
2Ą�"mc1 = 200.119 mm
4�"mc1 + 1.25�"ex = 189.9 mm
Ą�"mc1 + 0.5�"p = 145.06 mm
2�"mc1 + 0.625�"ec + 0.5�"p = 139.95 mm
d2
ex + = 100 mm
2
leff.1.c := min(200.119mm, 189.9mm, 145.06mm, 139.95mm, 100mm) = 100 mm
Pas słupa przy zginaniu
Forma 1; Metoda 1
2
0.25�"leff.1.c�"tfs �"fy
6
Mpl.1.Rd.r1.c := = 1.174 � 10 N�"mm
łM0
4�"Mpl.1.Rd.r1.c
FT.1.Rd.fc := = 147.406 kN
mc1
Forma 2
2
0.25�"leff.1.c�"tfs �"fy
6
Mpl.2.Rd.r1.c := = 1.174 � 10 N�"mm
łM0
2�"Mpl.2.Rd.r1.c + npc�"2�"Ft.Rd
FT.2.Rd.fc := = 258.677 kN
mc1 + npc
Forma 3
FT.3.Rd.fc := 2�"Ft.Rd = 406.656 kN
Zgodnie z powyższym nośność słupa przy zginaniu wynosi:
FT.Rd.fc := min = 147.406 kN
(F )
T.1.Rd.fc, FT.2.Rd.fc, FT.3.Rd.fc
Środnik słupa przy rozciąganiu poprzecznym
Zgodnie z geometrią połączenia (PN-EN 1993-1-8 Tabl. 5.4)
� := 1
beff.t.wc := leff.1.c
1
�1.r1.c := = 0.964
2
beff.t.wc�"tws
�ł �ł
1 + 1.3�"
�ł �ł
Avc
�ł łł
�r1.c := �1.r1.c
�r1.c�"beff.t.wc�"tws�"fy
Ft.wc.Rd := = 256.547 kN
łM0
3.1.2 Strona rygla
Długość efektywna
Długość efektywna zastępczego króćca teowego może być wyznaczana jako wartośc minimalna z podanych niżej wyrażeń:
2Ą�"mx.p = 208.676 mm
Ą�"mx.p + w = 204.338 mm
Ą�"mx.p + 2�"ep = 204.338 mm
4�"mx.p + 1.25�"ex = 195.347 mm
ep + 2�"mx.p + 0.625�"ex = 147.674 mm
0.5�"bb = 100 mm
0.5�"w + 2�"mx.p + 0.625�"ex = 147.674 mm
leff.1.b := min(208.676mm, 204.338mm, 204.338mm, 195.247mm, 147.674mm, 100mm, 147.674mm) = 100 mm
Blacha czołowa przy zginaniu
Forma 1; Metoda 1
2
0.25�"leff.1.b�"tb �"fy
6
Mpl.1.Rd.r1.b := = 3.55 � 10 N�"mm
łM0
4�"Mpl.1.Rd.r1.b
FT.1.Rd.fb := = 348.098 kN
mp1
Forma 2
2
0.25�"leff.1.b�"tb �"fy
6
Mpl.2.Rd.r1.b := = 3.55 � 10 N�"mm
łM0
2�"Mpl.2.Rd.r1.b + np.ep�"2�"Ft.Rd
FT.2.Rd.fb := = 302.146 kN
mp1 + np.ep
Forma 3
FT.3.Rd.fb := 2�"Ft.Rd = 406.656 kN
Zgodnie z powyższym nośność słupa przy zginaniu wynosi:
FT.Rd.fb := min = 302.146 kN
(F )
T.1.Rd.fb, FT.2.Rd.fb, FT.3.Rd.fb
Ft.Rd1 := min = 147.406 kN
(F )
T.Rd.fc, Ft.wc.Rd, FT.Rd.fb
3.2 Szereg nr 2
3.2.1 Strona słupa
Długość efektywna
Długość efektywna zastępczego króćca teowego może być wyznaczona jako wartość minimalna z podanych poniżej wyrażeń:
2Ą�"mc1 = 200.119 mm
4�"mc1 + 1.25�"ex = 189.9 mm
Ą�"mc1 + 0.5�"p = 145.06 mm
2�"mc1 + 0.625�"ec + 0.5�"p = 139.95 mm
d2
Ą�"mc1 + = 150.06 mm
2
d2
2�"mc1 + 0.625�"ec + = 144.95 mm
2
d2 p
+ = 95 mm
2 2
leff.2.c := min(200.119mm, 189.9mm, 145.06mm, 139.95mm, 150.05mm, 144.95mm, 95mm) = 95 mm
Pas słupa przy zginaniu
Forma 1; Metoda 1
2
0.25�"leff.2.c�"tfs �"fy
6
Mpl.1.Rd.r2.c := = 1.115 � 10 N�"mm
łM0
4�"Mpl.1.Rd.r2.c
FT.1.Rd.fc := = 140.036 kN
mc1
Forma 2
2
0.25�"leff.2.c�"tfs �"fy
6
Mpl.2.Rd.r2.c := = 1.115 � 10 N�"mm
łM0
2�"Mpl.2.Rd.r2.c + npc�"2�"Ft.Rd
FT.2.Rd.fc := = 257.039 kN
mc1 + npc
Forma 3
FT.3.Rd.fc := 2�"Ft.Rd = 406.656 kN
Zgodnie z powyższym nośność słupa przy zginaniu wynosi:
FT.Rd.fc := min = 140.036 kN
(F )
T.1.Rd.fc, FT.2.Rd.fc, FT.3.Rd.fc
Środnik słupa przy rozciąganiu poprzecznym
Zgodnie z geometrią połączenia (PN-EN 1993-1-8 Tabl. 5.4)
� := 1
beff.t.wc := leff.2.c
1
�1.r2.c := = 0.967
2
beff.t.wc�"tws
�ł �ł
1 + 1.3�"
�ł �ł
Avc
�ł łł
�r2.c := �1.r2.c
�r2.c�"beff.t.wc�"tws�"fy
Ft.wc.Rd := = 244.575 kN
łM0
3.1.2 Strona rygla
Długość efektywna
Długość efektywna zastępczego króćca teowego może być wyznaczana jako wartośc minimalna z podanych niżej wyrażeń:
2Ą�"mp1 = 256.311 mm
ąr2 zależy od 1.r2.b oraz 2.r2,b, zdefiniowanych następująco (por. PN-EN 1993-1-8, rys. 6.11):
mp1
1.r2.b := = 0.449
mp1 + ep
mp2
2.r2.b := = 0.459
mp2 + ep
ąr2.b := 6.3
stąd
ąr2.b�"mp1 = 256.997 mm
leff.2.b := min(256.311mm, 256.997mm) = 256.311 mm
Blacha czołowa przy zginaniu
Forma 1; Metoda 1
2
0.25�"leff.2.b�"tb �"fy
6
Mpl.1.Rd.r2.b := = 9.099 � 10 N�"mm
łM0
4�"Mpl.1.Rd.r2.b
FT.1.Rd.fb := = 892.213 kN
mp1
Forma 2
2
0.25�"leff.2.b�"tb �"fy
6
Mpl.2.Rd.r2.b := = 9.099 � 10 N�"mm
łM0
2�"Mpl.2.Rd.r2.b + np.ep�"2�"Ft.Rd
FT.2.Rd.fb := = 424.381 kN
mp1 + np.ep
Forma 3
FT.3.Rd.fb := 2�"Ft.Rd = 406.656 kN
Zgodnie z powyższym nośność słupa przy zginaniu wynosi:
FT.Rd.fb := min = 406.656 kN
(F )
T.1.Rd.fb, FT.2.Rd.fb, FT.3.Rd.fb
Środnik rygla przy rozciąganiu
beff.t.wb := leff.2.b
beff.t.wb�"twr�"fy
Ft.wb.Rd := = 646.032 kN
łM0
Ft.Rd2 := min = 140.036 kN
(F )
T.Rd.fc, Ft.wb.Rd, FT.Rd.fb, Ft.wc.Rd
3.3 Szereg nr 3
3.3.1 Strona słupa
Długość efektywna
Długość efektywna zastępczego króćca teowego może być wyznaczona jako wartość minimalna z podanych poniżej wyrażeń:
2Ą�"mc1 = 200.119 mm
4�"mc1 + 1.25�"ec = 189.9 mm
Ą�"mc1 + 0.5�"p = 145.06 mm
2�"mc1 + 0.625�"ec + 0.5�"p = 139.95 mm
p = 90 mm
leff.3.c := min(200.119mm, 189.9mm, 145.06mm, 139.95mm, 90mm) = 90 mm
Pas słupa przy zginaniu
Forma 1; Metoda 1
2
0.25�"leff.3.c�"tfs �"fy
6
Mpl.1.Rd.r3.c := = 1.056 � 10 N�"mm
łM0
4�"Mpl.1.Rd.r3.c
FT.1.Rd.fc := = 132.665 kN
mc1
Forma 2
2
0.25�"leff.3.c�"tfs �"fy
6
Mpl.2.Rd.r3.c := = 1.056 � 10 N�"mm
łM0
2�"Mpl.2.Rd.r3.c + npc�"2�"Ft.Rd
FT.2.Rd.fc := = 255.401 kN
mc1 + npc
Forma 3
FT.3.Rd.fc := 2�"Ft.Rd = 406.656 kN
Zgodnie z powyższym nośność słupa przy zginaniu wynosi:
FT.Rd.fc := min = 132.665 kN
(F )
T.1.Rd.fc, FT.2.Rd.fc, FT.3.Rd.fc
Środnik słupa przy rozciąganiu poprzecznym
Zgodnie z geometrią połączenia (PN-EN 1993-1-8 Tabl. 5.4)
� := 1
beff.t.wc := leff.3.c
1
�1.r3.c := = 0.97
2
beff.t.wc�"tws
�ł �ł
1 + 1.3�"
�ł �ł
Avc
�ł łł
�r3.c := �1.r3.c
�r3.c�"beff.t.wc�"tws�"fy
Ft.wc.Rd := = 232.478 kN
łM0
3.3.2 Strona rygla
Długość efektywna
Długość efektywna zastępczego króćca teowego może być wyznaczana jako wartośc minimalna z podanych niżej wyrażeń:
2Ą�"mp1 = 256.311 mm
4�"mp1 + 1.25�"ep = 225.673 mm
leff.3.b := min(256.311mm, 225.673mm) = 225.673 mm
Blacha czołowa przy zginaniu
Forma 1; Metoda 1
2
0.25�"leff.3.b�"tb �"fy
6
Mpl.1.Rd.r3.b := = 8.011 � 10 N�"mm
łM0
4�"Mpl.1.Rd.r3.b
FT.1.Rd.fb := = 785.563 kN
mp1
Forma 2
2
0.25�"leff.3.b�"tb �"fy
6
Mpl.2.Rd.r3.b := = 8.011 � 10 N�"mm
łM0
2�"Mpl.2.Rd.r3.b + np.ep�"2�"Ft.Rd
FT.2.Rd.fb := = 400.422 kN
mp1 + np.ep
Forma 3
FT.3.Rd.fb := 2�"Ft.Rd = 406.656 kN
Zgodnie z powyższym nośność słupa przy zginaniu wynosi:
FT.Rd.fb := min = 400.422 kN
(F )
T.1.Rd.fb, FT.2.Rd.fb, FT.3.Rd.fb
Środnik rygla przy rozciąganiu
beff.t.wb := leff.3.b
beff.t.wb�"twr�"fy
Ft.wb.Rd := = 568.809 kN
łM0
Ft.Rd3 := min = 132.665 kN
(F )
T.Rd.fc, Ft.wb.Rd, FT.Rd.fb, Ft.wc.Rd
3.4 Szereg nr 4
3.4.1 Strona słupa
Długość efektywna
Długość efektywna zastępczego króćca teowego może być wyznaczona jako wartość minimalna z podanych poniżej wyrażeń:
2Ą�"mc1 = 200.119 mm
4�"mc1 + 1.25�"ec = 189.9 mm
Ą�"mc1 + 0.5�"p = 145.06 mm
2�"mc1 + 0.625�"ec + 0.5�"p = 139.95 mm
p = 90 mm
leff.4.c := min(200.119mm, 189.9mm, 145.06mm, 139.95mm, 90mm) = 90 mm
Pas słupa przy zginaniu
Forma 1; Metoda 1
2
0.25�"leff.4.c�"tfs �"fy
6
Mpl.1.Rd.r4.c := = 1.056 � 10 N�"mm
łM0
4�"Mpl.1.Rd.r4.c
FT.1.Rd.fc := = 132.665 kN
mc1
Forma 2
2
0.25�"leff.4.c�"tfs �"fy
6
Mpl.2.Rd.r4.c := = 1.056 � 10 N�"mm
łM0
2�"Mpl.2.Rd.r4.c + npc�"2�"Ft.Rd
FT.2.Rd.fc := = 255.401 kN
mc1 + npc
Forma 3
FT.3.Rd.fc := 2�"Ft.Rd = 406.656 kN
Zgodnie z powyższym nośność słupa przy zginaniu wynosi:
FT.Rd.fc := min = 132.665 kN
(F )
T.1.Rd.fc, FT.2.Rd.fc, FT.3.Rd.fc
Środnik słupa przy rozciąganiu poprzecznym
beff.t.wc := leff.4.c
1
�1.r4.c := = 0.97
2
beff.t.wc�"tws
�ł �ł
1 + 1.3�"
�ł �ł
Avc
�ł łł
�r4.c := �1.r4.c
�r4.c�"beff.t.wc�"tws�"fy
Ft.wc.Rd := = 232.478 kN
łM0
3.1.2 Strona rygla
Długość efektywna
Długość efektywna zastępczego króćca teowego może być wyznaczana jako wartośc minimalna z podanych niżej wyrażeń:
2Ą�"mp1 = 256.311 mm
4�"mp1 + 1.25�"ep = 225.673 mm
leff.4.b := min(256.311mm, 225.673mm) = 225.673 mm
Blacha czołowa przy zginaniu
Forma 1; Metoda 1
2
0.25�"leff.4.b�"tb �"fy
6
Mpl.1.Rd.r4.b := = 8.011 � 10 N�"mm
łM0
4�"Mpl.1.Rd.r4.b
FT.1.Rd.fb := = 785.563 kN
mp1
Forma 2
2
0.25�"leff.4.b�"tb �"fy
6
Mpl.2.Rd.r4.b := = 8.011 � 10 N�"mm
łM0
2�"Mpl.2.Rd.r4.b + np.ep�"2�"Ft.Rd
FT.2.Rd.fb := = 400.422 kN
mp1 + np.ep
Forma 3
FT.3.Rd.fb := 2�"Ft.Rd = 406.656 kN
Zgodnie z powyższym nośność słupa przy zginaniu wynosi:
FT.Rd.fb := min = 400.422 kN
(F )
T.1.Rd.fb, FT.2.Rd.fb, FT.3.Rd.fb
Środnik rygla przy rozciąganiu
beff.t.wb := leff.4.b
beff.t.wb�"twr�"fy
Ft.wb.Rd := = 568.809 kN
łM0
W ostatnim szeregu śrub potencjalna nośność na rozciąganie zostanie ograniczona do nośności poprzedniego szeregu, stąd:
Ft.wb.Rd := 132.665kN
Ft.Rd4 := min = 132.665 kN
(F )
T.Rd.fc, Ft.wb.Rd, FT.Rd.fb, Ft.wc.Rd
Podsumowując
Ft.Rd1 = 147.406 kN
Ft.Rd2 = 140.036 kN
Ft.Rd3 = 132.665 kN
Ft.Rd4 = 132.665 kN
Ft.Rd.row := Ft.Rd1 + Ft.Rd2 + Ft.Rd3 + Ft.Rd4 = 552.772 kN
4. Oszacowanie nośności strefy na ściskanie
Warunek nośności ma postać
Fc.Ed d" Fd.Rd
Działająca siła ściskająca jest sumą obliczeniowych nośności szeregów śrub na rozciąganie,
Fc.Ed := Ft.Rd.row = 552.772 kN
Obliczeniowa nośność na ściskanie strefy ściskana jest mniejszą z wartości obliczeniowych nośności:
-środnika słupa na ściskanie
-pasa i środnika skosu na ściskanie
Fc.Rd := min Fc.wc.Rd, Fc.fg, Rd
(F )
c.wc.Rd
4.1 Środnik słupa przy ściskaniu poprzecznym
Nośność środnika można wyznaczyć za pomocą formuły
�c
�c�"kwc�"beff.c.wc�"tws�"fy �c�"kwc�"�c�"beff.c.wc�"tws�"fy
�ł �ł
Fc.wc.Rd := min ,
�ł �ł
łM0 łM1
�ł łł
Zgodnie z geometrią połączenia
� = 1
spc := 2�"tb = 28.284 mm
beff.c.wc := tfr + 2�" 2�"acf + 5�" + rs + spc = 200.626 mm
(t )
fs
1
�1.c := = 0.874
2
beff.c.wc�"tws
�ł �ł
�c := �1.c
1 + 1.3�"
�ł �ł
Avc
�ł łł
kwc := 0.7
beff.c.wc�"dws�"fy
p.c := 0.932�" = 1.191
2
E�"tws
p.c - 0.2
�c := = 0.698
2
p.c
�c�"kwc�"beff.c.wc�"tws�"fy �c�"kwc�"�c�"beff.c.wc�"tws�"fy
�ł �ł
Fc.wc.Rd := min , = 228.167 kN
�ł �ł
łM0 łM1
�ł łł
Fc.wc.Rd
Fc.wc.Rd d" Fc.Ed = 1 = 41.277 %
Fc.Ed
4.2 Pas i środnik skosu przy ściskaniu
fy
Mc.Rd := Wel.ys�" = 253.151 m kN
łM0
Ramię sił h jest równe
h := 645.4mm
Mc.Rd
Fc.fh.Rd := = 398.851 kN
(h - tfr)
Pas może przenieść siłę o wartości maks. (por. EN 1992-1-8 6.2.6.7 (1))
fy
1
�"br�"tfr�" = 712.219 kN
0.8 łM0
Fc.fh.Rd d" 712.219kN = 1
Fc.Rd := Fc.fh.Rd = 398.851 kN
Fc.Ed d" Fc.Rd = 0
Warunek nie został spełniony, należy dokonać redystrybucji sił w szeregach śrub.
5. Panel środnika przy ścinaniu
� = 0.814
dws
= 36.133
tws
69�"� = 56.166
dws
d" 69�"� = 1
tws
stąd nośność panelu środnika słupa przy ścinaniu wynosi:
0.9�"fy�"Avc
Vwp.Rd := = 568.193 kN
3�"łM0
W celu uniknięcia ograniczania nośności śrub na rozciąganie na skutek nadmiernego wytężenia panelu środnika słupa
wywołanego ścinaniem, środnik słupa w obrębie węzła wzmacnia się dodatkową blachą o gr. 10mm (tzw. pogrubiony środnik)
dla blachy wzmacniającej środnik o gr.10mm
tbl := 10mm
40�"��"tbl = 325.6mm
hs - 2�"rs - 2�"tbl - 2�"tfs = 251 mm
bs1 := min(325.6mm, 251mm) = 251 mm
3 2
Avc.mod := Avc + bs1�"tws = 4.963 � 10 mm
Nośność wzmocnionego panelu środnika na ścinanie
0.9�"fy�"Avc.mod
Vwp.Rd.mod := = 915.446 kN
3�"łM0
6. Środnik rygla przy ściskaniu (oddziaływanie pasa skosu)
Nośność rygla można wyznaczyć za pomocą formuły
�b
�b�"kwb�"beff.b.wc�"twr�"fy �b�"kwb�"�c�"beff.b.wc�"twr�"fy
�ł �ł
Fc.wb.Rd := min ,
�ł �ł
łM0 łM1
�ł łł
Zgodnie z geometrią połączenia
� = 1
spb := 2�"tb = 28.284 mm
beff.b.wc := tfs + 2�" 2�"acf + 5�" + rr + spb = 182.426 mm
(t )
fr
1
�1.b := = 0.902
2
beff.b.wc�"twr
�ł �ł
�b := �1.b
1 + 1.3�"
�ł �ł
Avc
�ł łł
kwb := 0.7
beff.b.wc�"dwr�"fy
p.b := 0.932�" = 1.149
2
E�"twr
p.b - 0.2
�c := = 0.719
2
p.b
�b�"kwb�"beff.b.wc�"twr�"fy �b�"kwb�"�c�"beff.b.wc�"twr�"fy
�ł �ł
Fc.wb.Rd := min , = 208.575 kN
�ł �ł
łM0 łM1
�ł łł
Fwb.Ed := 189.63kN
Fwb.Ed
= 90.917 %
warunek spełniony
Fc.wb.Rd
7. Dystrybucja sił w szeregach śrub
Pierwszym warunkiem jakie muszą spełniać efektywne nośności obliczeniowe szeregów śrub na rozciąganie jest warunek
Fc.Ed d" Fc.Rd
Fc.Ed = 552.772 kN
Fc.Rd = 398.851 kN
Fc.Ed > Fc.Rd
Ponieważ
to należy zastosować następującą redystrybucję sił
Ft.Rd1 = 147.406 kN
Ft.Rd2 = 140.036 kN
Ft.Rd3 := 55.7kN
Ft.Rd4 := 55.7kN
Ft.Rd := Ft.Rd1 + Ft.Rd2 + Ft.Rd3 + Ft.Rd4 = 398.841 kN
Vwp.Rd.mod
= 915.446 kN
�
Vwp.Rd.mod
Ft.Rd d" = 1
�
1.9�"203kN = 385.7 kN
Ft.Rd1 < 385.7kN = 1
8. Nośność połączenia na moment zginający
h1 := 592.7mm
h2 := 492.7mm
h3 := 402.7mm
h4 := 312.7mm
8
Mj.Rd := Ft.Rd1�"h1 + Ft.Rd2�"h2 + Ft.Rd3�"h3 + Ft.Rd4�"h4 = 1.962 � 10 N�"mm
MEd := 169.21kN�"m
warunek spełniony
196.2 > 169.21 = 1
9. Oszacowanie nośności połączenia na ścinanie
9.1 Nośność pojedynczej śruby na ścinanie
ąv := 0.6
dla śrub klasy 8.8
ąv�"fusr�"Asr
Fv.Rd := = 135.552 kN
łM2
9.2 Nośność pojedynczej śruby na docisk do pasa słupa
e1
�ł �ł
w
k1c := min = 2.5
�ł2.8�" - 1.7, 1.4�" - 1.7, 2.5�ł
d0 d0
�ł łł
e1.bc
�ł �ł
p 1
ąd.c := min - , = 0.904
�ł �ł
3�"d0 4 3�"d0
�ł łł
fusr
�ł �ł
ąb.c := min = 0.904
�ł1, ąd.c, fu �ł
�ł łł
k1c�"ąb.c�"fu�"d�"tfs
Fb.i.Rd := = 254.451 kN
łM2
9.3 Nośność pojedynczej śruby na docisk do blachy czołowej rygla
e1
�ł �ł
w
k1p := min = 2.5
�ł2.8�" - 1.7, 1.4�" - 1.7, 2.5�ł
d0 d0
�ł łł
e1.bc
�ł �ł
p 1
ąd.p := min - , = 0.904
�ł �ł
3�"d0 4 3�"d0
�ł łł
fusr
�ł �ł
ąb.p := min = 0.904
�ł1, ąd.p, fu �ł
�ł łł
k1p�"ąb.p�"fu�"d�"tb
Fb.i.p.Rd := = 442.523 kN
łM2
Fb.Rd := min = 135.552 kN
(F )
v.Rd, Fb.i.Rd, Fb.i.p.Rd
VEd := 88.20kN
VEd
czyli wystarczy jedna śruba
= 0.651
Fb.Rd