T4

Temat 4

Badanie właściwości sieci pomiarowej

Mariusz Król

Grzegorz Kruczek

GIP, gr. 2

Skład operatu

Sprawozdanie techniczne………………………………………………………......2
Wartości przyjęte w projekcie............................................................................4
Procedura obliczeniowa.....................................................................................4
Szkic osnowy i tyczenia punktów.....................................................................16

Sprawozdanie techniczne

1. Dane formalno-prawne:

Zleceniodawca: Akademia Górniczo-Hutnicza im. S. Staszica w Krakowie, Wydział Geodezji Górniczej i Inżynierii Środowiska;
Wykonawca: Mariusz Król, Grzegorz Kruczek;
Okres wykonywania zlecenia:

termin rozpoczęcia prac: 3 VI 2015 r.;
termin zakończenia prac: 14 VI 2015 r.;

Przedmiot zlecenia: zbadanie wpływu dokładności tyczenia sieci pomiarowej na jej własciwości.

2. Opracowanie wyników:

Stworzenie hipotetycznej osnowy w lokalnym układzie współrzędnych;
Ustalenie współrzędnych punktów do wytyczenia z punktów osnowy; założono stałość współrzędnych punktu 1 oraz azymutu boku 1-2;
Przyjecie wartości średniego błędu tyczenia, błędu osnowy oraz błędu realizacji;
Wyznaczenie długości boków osnowy;
Wyznaczenie azymutów wszystkich par punktów osnowy oraz tyczonych;
Wyznaczenie części kątów osnowy;
Rozpisanie równań obserwacyjnych dla długości i kątów;
Wykonanie wstępnej analizy dokładności;
Wyznaczenie błędów spodziewanych dla danych dokładności oraz metod tyczenia;

3. Wnioski: Uzyskanie wartości błędu m_0r mniejszej od 1,00 daje informację, że błędy tyczenia mogą być mniejsze od zakładanych, jeżeli zostanie zachowana odpowiednia dokładność tyczenia.

Kraków, 14 VI 2015 r.

Wartości przyjęte w projekcie

Współrzędne punktów osnowy:

Nr	X [m]	Y [m]
1	0,000	0,000
2	108,000	0,000
3	133,000	102,000
4	76,000	179,000
5	-31,000	216,000
6	-22,000	106,000

Współrzędne punktów tyczonych:

Nr	X [m]	Y [m]
10	55,000	94,000
11	45,000	104,000
12	35,000	94,000
13	45,000	84,000

Średni błąd tyczenia m_T = ± 4 mm;
Błąd osnowy m_0s = ± 1 mm;
Błąd realizacji m_0r = ± 0,9 mm;

Procedura obliczeniowa

Wyznaczenie długości boków osnowy:

Bok	Długość [m]
1	2
2	3
3	4
4	5
5	6
1	6
3	5
4	6
1	4
2	5
2	4
3	6

Wyznaczenie azymutów wszystkich par punktów osnowy oraz tyczonych:

A12	0,0000
A13	41,6502
A14	74,4387
A15	109,0747
A16	113,0279
A23	84,6982
A24	111,2619
A25	136,4023
A26	156,4519
A34	140,5678
A35	161,3289
A36	198,3575
A45	178,8054
A46	240,7582
A56	305,1971
A6-12	386,7904
A6-13	379,8022
A5-12	331,5696
A5-11	337,9552
A4-11	275,0478
A4-10	284,5805
A3-10	206,5067
A3-13	212,8446
A10-12	200,0000
A13-11	100,0000

Wyznaczenie kątów osnowy:

L	C	P	Kąt [grady]
2	1	6	113.0279
3	2	1	115.3018
4	3	2	144.1304
5	4	3	161.7624
6	5	4	73.6083
1	6	5	192.1692
5	3	6	37.0286
3	6	4	42.4007

Równania obserwacyjne dla długości:

d_i =	dXp	dYp	dXk	dYk
	-cosA	-sinA	cosA	sinA
A_i =		rad
		grady
d1-2 =	dX1	dY1	dX2	dY2
	-1	0	1	0
A1-2 =	0,0000	rad
	0,0000	grady

d2-3 =	dX2	dY2	dX3	dY3
	-0,2380521	-0,9712524	0,238052058	0,9712524
A2-3 =	1,3304	rad
	84,6982	grady

d3-4 =	dX3	dY3	dX4	dY4
	0,59497789	-0,80374207	-0,594977892	0,8037421
A3-4 =	2,2080	rad
	140,5678	grady

d4-5 =	dX4	dY4	dX5	dY5
	0,945091	-0,3268072	-0,945091	0,326807181
A4-5 =	2,8087	rad
	178,8054	grady
d5-6 =	dX5	dY5	dX6	dY6
	-0,081546	0,9966696	0,0815457	-0,9966696
A5-6 =	-1,4892	rad
	305,1971	grady

d1-6 =	dX1	dY1	dX6	dY6
	0,2032165	-0,9791338	-0,203216	0,979133837
A1-6 =	1,7754	rad
	113,0279	grady

d3-5 =	dX3	dY3	dX5	dY5
	0,8211092	-0,5707711	-0,821109	0,570771062
A3-5 =	2,5341	rad
	161,3289	grady

d4-6 =	dX4	dY4	dX6	dY6
	0,8019597	0,59737814	-0,80196	-0,597378
A4-6 =	-2,5014	rad
	240,7582	grady


d1-4=	dX1	dY1	dX4	dY4
	-0,390814	-0,92046969	0,3908139	0,9204697
A1-4=	1,1693	rad
	74,4387	grady

d2-5=	dX2	dY2	dX5	dY5

	0,5411511	-0,8409254	-0,541151	0,8409254
A2-5=	2,1426	rad
	136,4023	grady

d2-4=	dX2	dY2	dX4	dY4

	0,175981	-0,984394	-0,175981	0,9843936
A2-5=	1,7477	rad
	111,2619	grady

Rozpisanie równań obserwacyjnych dla kątów:

α1 =	dX2	dY2	dX1	dY1	dX6	dY6
	0,58946275	0	-0,708964757	0,5757824	0,119502	-0,575782388


	A_L =	0,58946275	A_C =	-0,708965	A_P =	-0,119502005
	B_L =	0	B_C =	0,5757824	B_P =	0,575782388


α2=	dX3	dY3	dX2	dY2	dX1	dY1
	0,14430587	0,58876795	-0,733768621	-0,588768	0,5894628	-7,22179E-17

	A_L =	0,14430587	A_C =	-0,733769	A_P =	-0,589462752
	B_L =	0,58876795	B_C =	-0,588768	B_P =	7,22179E-17

α3=	dX4	dY4	dX3	dY3	dX2	dY2
	-0,3953729	0,53410027	0,251067056	-1,122868	0,1443059	0,588767946

	A_L =	-0,39537292	A_C =	0,2510671	A_P =	-0,144305869
	B_L =	0,53410027	B_C =	-1,122868	B_P =	-0,588767946

α4=	dX5	dY5	dX4	dY4	dX3	dY3
	-0,531427	1,57915973	0,926799946	-2,11326	-0,395373	0,534100267

	A_L =	-0,53142702	A_C =	0,9267999	A_P =	0,395372925
	B_L =	1,57915973	B_C =	-2,11326	B_P =	-0,534100267

α5=	dX6	dY6	dX5	dY5	dX4	dY4
	0,047037	-0,57489677	0,48439	3,9192037	-0,531427	-3,34430693

	A_L =	0,047037008	A_C =	0,48439001	A_P =	0,53142702
	B_L =	-0,57489677	B_C =	3,9192037	B_P =	3,34430693

α6=	dX1	dY1	dX6	dY6	dX5	dY5
	0,119502	-0,57578239	-0,166539	1,52889935	0,047037	-0,95311696

	A_L =	0,119502005	A_C =	-0,166539	A_P =	-0,04703701
	B_L =	-0,57578239	B_C =	1,52889935	B_P =	0,95311696

α7=	dX5	dY5	dX3	dY3	dX6	dY6
	-0,261721	0,18192784	-0,148728	-0,1713356	0,4104491	-0,01059223

	A_L =	-0,26172075	A_C =	-0,1487283	A_P =	-0,41044909
	B_L =	0,18192784	B_C =	-0,1713356	B_P =	0,01059223

α8=	dX3	dY3	dX6	dY6	dX4	dY4
	0,4104491	-0,01059223	0,007342	0,32180394	-0,417791	-0,3112117

	A_L =	0,410449086	A_C =	0,00734197	A_P =	0,41779105
	B_L =	-0,01059223	B_C =	0,32180394	B_P =	0,3112117

Założenia dla osnowy:

m_d	0,001	m
m_α	0,0010	^g

Wykonanie wstępnej analizy dokładności dla tyczenia odcinków 10-12 i 11-13:

Macierz A - macierz współczynników równań obserwacyjnych stworzona na podstawie zaplanowanych obserwacji dla osnowy realizacyjnej.

	dx2	dx3	dy3	dx4	dy4	dx5	dy5	dx6	dy6
d12	1	0	0	0	0	0	0	0	0
d23	-0,238052058	0,238052058	126	0	0	0	0	0	0
d34	0	0,594977892	-0,803742065	-0,594977892	0,803742065	0	0	0	0
d45	0	0	0	0,945091036	-0,326807181	-0,945091036	0,326807181	0	0
d56	0	0	0	0	0	-0,081545695	0,996669604	0,081545695	-0,996669604
d61	0	0	0	0	0	0	0	-0,203216457	0,979133837
α1	0	0	0	0	0	0	0	-0,575782388	-0,119502005
α2	-0,588767946	0,588767946	-0,144305869	0	0	0	0	0	0
α3	0,588767946	-1,122868213	-0,251067056	0,534100267	0,395372925	0	0	0	0
α4	0	0,534100267	0,395372925	-2,11326	-0,926799946	1,579159733	0,531427022	0	0
α5	0	0	0	-3,344306932	0,531427022	3,919203697	-0,484390014	-0,574896765	-0,047037008
α6	0	0	0	0	0	-0,953116962	-0,047037008	1,528899349	0,166539013

Macierz P - macierz wagowa stworzona na podstawie przyjętych błędów obserwacji.

	d12	d23	d34	d45	d56	d61	α1	α2	α3	α4	α5	α6
d12	1000000	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
d23	0	1000000	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
d34	0	0	1000000	0	0	0	0	0	0	0	0	0
d45	0	0	0	1000000	0	0	0	0	0	0	0	0
d56	0	0	0	0	1000000	0	0	0	0	0	0	0
d61	0	0	0	0	0	1000000	0	0	0	0	0	0
α1	0	0	0	0	0	0	1000000	0	0	0	0	0
α2	0	0	0	0	0	0	0	1000000	0	0	0	0
α3	0	0	0	0	0	0	0	0	1000000	0	0	0
α4	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1000000	0	0
α5	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1000000	0
α6	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1000000

Macierz Q - macierz obliczona na podstawie wzoru: Q = (A^TPA)⁻¹

dx2	dx3	dx4	dy4	dx5	dy5	dx6	dy6
0,0000009	0,0000008	0,0000006	0,0000000	0,0000005	0,0000000	0,0000003	0,0000000
0,0000008	0,0000020	0,0000021	0,0000002	0,0000020	0,0000004	0,0000011	0,0000003
0,0000000	0,0000000	0,0000000	0,0000000	0,0000000	0,0000000	0,0000000	0,0000000
0,0000006	0,0000021	0,0000034	0,0000002	0,0000033	0,0000010	0,0000018	0,0000006
0,0000000	0,0000002	0,0000002	0,0000008	0,0000003	0,0000006	0,0000002	0,0000003
0,0000005	0,0000020	0,0000033	0,0000003	0,0000033	0,0000011	0,0000019	0,0000006
0,0000000	0,0000004	0,0000010	0,0000006	0,0000011	0,0000018	0,0000006	0,0000009
0,0000003	0,0000011	0,0000018	0,0000002	0,0000019	0,0000006	0,0000014	0,0000003
0,0000000	0,0000003	0,0000006	0,0000003	0,0000006	0,0000009	0,0000003	0,0000010

Macierz Qs - macierz utworzona poprzez usunięcie z macierzy Q wierszy i kolumn dla punktów nie biorących udziału w tyczeniu.

dx3	dx4	dy4	dx5	dy5	dx6	dy6
0,00000197	0,00000210	0,00000019	0,00000200	0,00000041	0,00000109	0,00000026
0,00000000	0,00000000	0,00000000	0,00000000	0,00000000	0,00000000	0,00000000
0,00000210	0,00000342	0,00000024	0,00000334	0,00000099	0,00000183	0,00000059
0,00000019	0,00000024	0,00000076	0,00000025	0,00000064	0,00000016	0,00000033
0,00000200	0,00000334	0,00000025	0,00000334	0,00000106	0,00000187	0,00000063
0,00000041	0,00000099	0,00000064	0,00000106	0,00000177	0,00000055	0,00000092
0,00000109	0,00000183	0,00000016	0,00000187	0,00000055	0,00000141	0,00000032
0,00000026	0,00000059	0,00000033	0,00000063	0,00000092	0,00000032	0,00000098

Ustalenie dokładności tyczenia odcinka 10-12:

Macierz blokowa A

	dx10	dY10	dX12	dY12	dX3	dY3	dX4	dY4	dX5	dY5	dX6	dY6
β1	0	0	-0,225153	-1,069476	0	0	0	0	-0,574897	-0,047037	0,800050	1,116513
β2	0	0	0,403678	0,218383	0	0	0	0	0,171219	-0,171346	-0,574897	-0,047037
β6	0,082839	-0,807683	0	0	-0,616940	0,412310	0,534100	0,395373	0	0	0	0
β5	-0,705879	0,174394	0	0	0,534100	0,395373	0,171779	-0,569767	0	0	0	0
dX6	0	0	0	0	1	0	0	0	0	0	0	0
dY6	0	0	0	0	0	1	0	0	0	0	0	0
dX5	0	0	0	0	0	0	1	0	0	0	0	0
dY5	0	0	0	0	0	0	0	1	0	0	0	0
dX3	0	0	0	0	0	0	0	0	1	0	0	0
dY3	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1	0	0
dX4	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1	0
dY4	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1

Macierz blokowa P

	β1	β2	β6	β5	dX6	dY6	dX5	dY5	dX3	dY3	dX4	dY4
β1	591715,98	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
β2	0	591715,98	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
β6	0	0	591715,98	0	0	0	0	0	0	0	0	0
β5	0	0	0	591715,98	0	0	0	0	0	0	0	0
dX6	0	0	0	0	1655968,78	11641883,50	-1891142,94	-319155,55	843429,63	283835,31	0,00	0,00
dY6	0	0	0	0	11641883,50	15360619433,61	4909777,94	2886585,44	624357,00	210111,86	0,00	0,00
dX5	0	0	0	0	-1891142,94	4909777,94	17126208,21	-436418,43	-17337392,25	805767,95	1922631,24	157306,19
dY5	0	0	0	0	-319155,55	2886585,44	-436418,43	2019531,67	928068,13	-856747,41	-305515,68	-24996,74
dX3	0	0	0	0	843429,63	624357,00	-17337392,25	928068,13	19662181,79	-1404519,86	-3717007,13	-261804,66
dY3	0	0	0	0	283835,31	210111,86	805767,95	-856747,41	-1404519,86	1619414,08	287833,52	-978399,54
dX4	0	0	0	0	0,00	0,00	1922631,24	-305515,68	-3717007,13	287833,52	3047511,50	70219,74
dY4	0	0	0	0	0,00	0,00	157306,19	-24996,74	-261804,66	-978399,54	70219,74	1996281,82

Macierz blokowa Qc obliczona ze wzoru Qc=(A^TPA)⁻¹

6,099E-06	1,318E-06	1,135E-06	-3,945E-07	1,890E-06	-2,218E-09	2,479E-06	-3,235E-07	2,379E-06	1,998E-07	1,283E-06	1,654E-07
1,318E-06	3,515E-06	6,765E-07	9,385E-08	1,717E-07	-5,389E-10	1,027E-06	3,549E-07	1,046E-06	6,721E-07	5,918E-07	3,693E-07
1,135E-06	6,765E-07	1,549E-05	-3,860E-06	1,023E-06	-1,498E-09	1,806E-06	3,030E-07	1,870E-06	9,068E-07	1,458E-06	2,465E-07
-3,945E-07	9,385E-08	-3,860E-06	3,462E-06	-2,239E-07	1,988E-10	-2,317E-07	2,379E-07	-1,718E-07	5,320E-07	5,703E-08	8,338E-07
1,890E-06	1,717E-07	1,023E-06	-2,239E-07	1,971E-06	-2,289E-09	2,104E-06	1,909E-07	1,999E-06	4,074E-07	1,086E-06	2,603E-07
-2,218E-09	-5,389E-10	-1,498E-09	1,988E-10	-2,289E-09	6,795E-11	-2,883E-09	-3,847E-10	-2,780E-09	-8,108E-10	-1,523E-09	-4,861E-10
2,479E-06	1,027E-06	1,806E-06	-2,317E-07	2,104E-06	-2,883E-09	3,420E-06	2,439E-07	3,339E-06	9,853E-07	1,832E-06	5,899E-07
-3,235E-07	3,549E-07	3,030E-07	2,379E-07	1,909E-07	-3,847E-10	2,439E-07	7,617E-07	2,512E-07	6,366E-07	1,612E-07	3,296E-07
2,379E-06	1,046E-06	1,870E-06	-1,718E-07	1,999E-06	-2,780E-09	3,339E-06	2,512E-07	3,336E-06	1,065E-06	1,872E-06	6,334E-07
1,998E-07	6,721E-07	9,068E-07	5,320E-07	4,074E-07	-8,108E-10	9,853E-07	6,366E-07	1,065E-06	1,774E-06	5,520E-07	9,198E-07
1,283E-06	5,918E-07	1,458E-06	5,703E-08	1,086E-06	-1,523E-09	1,832E-06	1,612E-07	1,872E-06	5,520E-07	1,412E-06	3,240E-07
1,654E-07	3,693E-07	2,465E-07	8,338E-07	2,603E-07	-4,861E-10	5,899E-07	3,296E-07	6,334E-07	9,198E-07	3,240E-07	9,811E-07

Macierz Qc - utworzona z macierzy blokowej Qc w wyniku wykreślenia wierszy

i kolumn dotyczących osnowy.

6,0993E-06	1,3183E-06	1,13525E-06	-3,94481E-07
1,3183E-06	3,51454E-06	6,76527E-07	9,38497E-08
1,13525E-06	6,76527E-07	1,54893E-05	-3,85986E-06
-3,94481E-07	9,38497E-08	-3,85986E-06	3,46212E-06

Macierz Qr

3,73688E-06	1,03995E-06	0	0
1,03995E-06	2,76464E-06	0	0
0	0	1,37589E-05	-3,79868E-06
0	0	-3,79868E-06	2,46719E-06

Macierz Qrs

2,36242E-06	2,78355E-07	1,13525E-06	-3,94481E-07
2,78355E-07	7,49904E-07	6,76527E-07	9,38497E-08
1,13525E-06	6,76527E-07	1,73039E-06	-6,11729E-08
-3,94481E-07	9,38497E-08	-6,11729E-08	9,94928E-07

Macierz funkcyjna dla boku 10-12

1
0
-1
0

Wyznaczenie błędów spodziewanych dla danych dokładności oraz metod tyczenia (odcinek 10-12):

m_T =	0,004 m

m_o =	1

m_{or min}=	0,9

Założone:

m_α	0,0010	^g
m_d	0,0010	m

m_αT	0,0013	^g
m_dT	0,0010	m

Obliczone:

m_or	0,90

Osnowa

m_o_α	0,0010	^g
m_{o d}	0,0010	m

Tyczenie

m_o_αT	0,0012	^g
m_{o dT}	0,0009	m

Ustalenie dokładności tyczenia odcinka 11-13 (powtórzono czynności

z ustalania dokładności tyczenia odcinka 10-12):

Macierz blokowa A

	dx13	dY13	dX11	dY11	dX3	dY3	dX4	dY4	dX5	dY5	dX6	dY6
β3	0	0	-0,389200	-0,264100	0	0	0,311749	0,901545	0,077451	-0,637445	0	0
β4	0	0	0,724969	-0,299654	0	0	-0,908734	-0,231773	0,183764	0,531427	0	0
β7	-0,142032	0,694380	0	0	0,152624	-0,283930	0	0	0	0	-0,010592	-0,410449
β8	0,281634	0,857702	0	0	-0,010592	-0,410449	0	0	0	0	-0,271041	-0,447253
dX3	0	0	0	0	1	0	0	0	0	0	0	0
dY3	0	0	0	0	0	1	0	0	0	0	0	0
dX4	0	0	0	0	0	0	1	0	0	0	0	0
dY4	0	0	0	0	0	0	0	1	0	0	0	0
dX5	0	0	0	0	0	0	0	0	1	0	0	0
dY5	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1	0	0
dX6	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1	0
dY6	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	1

Macierz blokowa P

	β3	β4	β7	β8	dX3	dY3	dX4	dY4	dX5	dY5	dX6	dY6
β3	510204,08	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
β4	0	510204,08	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
β7	0	0	510204,08	0	0	0	0	0	0	0	0	0
β8	0	0	0	510204,08	0	0	0	0	0	0	0	0
dX3	0	0	0	0	1655968,78	11641883,50	-1891142,94	-319155,55	843429,63	283835,31	0,00	0,00
dY3	0	0	0	0	11641883,50	15360619433,61	4909777,94	2886585,44	624357,00	210111,86	0,00	0,00
dX4	0	0	0	0	-1891142,94	4909777,94	17126208,21	-436418,43	-17337392,25	805767,95	1922631,24	157306,19
dY4	0	0	0	0	-319155,55	2886585,44	-436418,43	2019531,67	928068,13	-856747,41	-305515,68	-24996,74
dX5	0	0	0	0	843429,63	624357,00	-17337392,25	928068,13	19662181,79	-1404519,86	-3717007,13	-261804,66
dY5	0	0	0	0	283835,31	210111,86	805767,95	-856747,41	-1404519,86	1619414,08	287833,52	-978399,54
dX6	0	0	0	0	0,00	0,00	1922631,24	-305515,68	-3717007,13	287833,52	3047511,50	70219,74
dY6	0	0	0	0	0,00	0,00	157306,19	-24996,74	-261804,66	-978399,54	70219,74	1996281,82

Macierz blokowa Qc

2,499E-05	-2,715E-06	1,620E-06	-7,772E-08	1,437E-06	-1,784E-09	1,873E-06	1,310E-07	1,844E-06	3,686E-07	1,228E-06	1,680E-07
-2,715E-06	2,278E-06	-9,000E-08	-9,477E-08	3,023E-08	-1,446E-10	2,962E-07	1,820E-07	3,396E-07	5,377E-07	2,248E-07	5,618E-07
1,620E-06	-9,000E-08	6,606E-06	3,188E-06	1,880E-06	-2,433E-09	2,629E-06	3,778E-07	2,464E-06	-2,443E-07	1,409E-06	-4,856E-08
-7,772E-08	-9,477E-08	3,188E-06	1,579E-05	-3,168E-08	1,101E-11	-4,043E-07	8,684E-07	-4,240E-07	-2,728E-07	-1,460E-07	-1,415E-07
1,437E-06	3,023E-08	1,880E-06	-3,168E-08	1,971E-06	-2,289E-09	2,104E-06	1,909E-07	1,999E-06	4,074E-07	1,086E-06	2,603E-07
-1,784E-09	-1,446E-10	-2,433E-09	1,101E-11	-2,289E-09	6,795E-11	-2,883E-09	-3,847E-10	-2,780E-09	-8,108E-10	-1,523E-09	-4,861E-10
1,873E-06	2,962E-07	2,629E-06	-4,043E-07	2,104E-06	-2,883E-09	3,420E-06	2,439E-07	3,339E-06	9,853E-07	1,832E-06	5,899E-07
1,310E-07	1,820E-07	3,778E-07	8,684E-07	1,909E-07	-3,847E-10	2,439E-07	7,617E-07	2,512E-07	6,366E-07	1,612E-07	3,296E-07
1,844E-06	3,396E-07	2,464E-06	-4,240E-07	1,999E-06	-2,780E-09	3,339E-06	2,512E-07	3,336E-06	1,065E-06	1,872E-06	6,334E-07
3,686E-07	5,377E-07	-2,443E-07	-2,728E-07	4,074E-07	-8,108E-10	9,853E-07	6,366E-07	1,065E-06	1,774E-06	5,520E-07	9,198E-07
1,228E-06	2,248E-07	1,409E-06	-1,460E-07	1,086E-06	-1,523E-09	1,832E-06	1,612E-07	1,872E-06	5,520E-07	1,412E-06	3,240E-07
1,680E-07	5,618E-07	-4,856E-08	-1,415E-07	2,603E-07	-4,861E-10	5,899E-07	3,296E-07	6,334E-07	9,198E-07	3,240E-07	9,811E-07

Macierz Qc

2,49927E-05	-2,71455E-06	1,61986E-06	-7,77195E-08
-2,71455E-06	2,27829E-06	-9,00000E-08	-9,47741E-08
1,61986E-06	-9,00000E-08	6,60641E-06	3,18809E-06
-7,77195E-08	-9,47741E-08	3,18809E-06	1,57865E-05

Macierz Qr

2,36959E-05	-2,78116E-06	0	0
-2,78116E-06	1,93586E-06	0	0
0	0	3,29439E-06	2,36334E-06
0	0	2,36334E-06	1,39806E-05

Macierz Qrs

1,29678E-06	6,66084E-08	1,61986E-06	-7,77195E-08
6,66084E-08	3,42435E-07	-9,00000E-08	-9,47741E-08
1,61986E-06	-9,00000E-08	3,31202E-06	8,24750E-07
-7,77195E-08	-9,47741E-08	8,24750E-07	1,80582E-06

Macierz funkcyjna dla boku 11-13

0
-1
0
1

Wyznaczenie błędów spodziewanych dla danych dokładności oraz metod tyczenia (odcinek 11-13):

m_T =	0,004 m

m_o =	1

m_{or min}=	0,9

Założone:

m_α=	0,0010	^g
m_d=	0,0010	m
m_αT=	0,0014	^g
m_dT=	0,0013	m

Obliczone:

m_or	0,93

Osnowa

m_o_α=	0,0010	^g
m_{o d}=	0,0010	m

Tyczenie

m_o_αT=	0,0013	^g
m_{o dT}=	0,0012	m

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
T4 SEGMENTACJA RYNKU pokaz[1]
Mazowieckie Studia Humanistyczne r1998 t4 n1 s79 101
PODSTAWY ZARZĄDZANIA WYK T4
BADANIA MARKETINGOWE WYK T4
RACHUNKOWOŚĆ FINANSOWA ĆW T4
Mazowieckie Studia Humanistyczne r1998 t4 n2 s167 170
2008 T4 skrot
T4.BADANIA TEORETYCZNE, LICENCJAT
T4
Cykl lityczny T4 cz 3
138 SC DS300 R VW T4 A 01 XX
JuskowiakJakub T4
ZARZĄDZANIE KAPITAŁEM I RYNKI FINANSOWE WYK T4
BEZPIECZEŃSTWO PUBLICZNE WYK T4
T4 ROZKŁAD GRANICZNY KOLMOGOROWA
T4, POLITECHNIKA WARSZAWSKA
T4 PŁACE I WYNAGRODZENIA W KOP
ZARZĄDZANIE KAPITAŁEM I RYNKI FINANSOWE ĆW T4
RACHUNKOWOŚĆ FINANSOWA WYK T4
MARKETING ĆW T4

więcej podobnych podstron