Politechnika Warszawska

Wydział Inżynierii Środowiska

Wentylacja i klimatyzacja

Projekt instalacji wentylacyjno-klimatyzacyjnej CAV.

Wykonały:

Aleksandra Kaflik COWiG1

Małgorzata Kosiorek COWiG1

Opis techniczny

Przedmiot opracowania:

Przedmiotem opracowania jest projekt instalacji wentylacyjno-klimatyzacyjnej o stałym wydatku powietrza, typu CAV. Zadaniem zaprojektowanej instalacji jest zapewnienie wymaganego komfortu pracy w 4 pomieszczeniach na 6 kondygnacjach budynku biurowego znajdującego się w Suwałkach. System ma na celu utrzymanie odpowiedniej temperatury i wilgotności powietrza w pomieszczeniach przez cały rok.

Zakres opracowania

Opracowanie projektu instalacji wentylacyjno – klimatyzacyjnej dla 4 pomieszczeń przeznaczonych na trzy biura na 6 kondygnacjach obejmuje kolejno:

- obliczenie zysków ciepła i wilgoci dla danych pomieszczeń dla lata oraz zimy

- obliczenie ilości powietrza nawiewanego do pomieszczeń

- dobór oraz rozmieszczenie nawiewników i wywiewników

- dobór oraz rozmieszczenie przewodów instalacji nawiewnej i wywiewnej

- dobór centrali wentylacyjno – klimatyzacyjnej oraz jej elementów składowych

- rysunek kondygnacji powtarzalnej w rzucie pionowym i poziomym

- rysunki aksonometrii instalacji nawiewnej oraz wywiewnej

Podstawa opracowania

Podstawą opracowania jest:

- projekt architektoniczny z aranżacją pomieszczeń

- zlecenie wykonania projektu instalacji ( umowa z inwestorem )

- obowiązujące normy i wytyczne projektowe

- dane katalogowe producentów urządzeń

Parametry powietrza zewnętrznego dla Suwałk:

Okres letni Strefa II	miesiac	Ts [^oC]	φ [%]	Tm [^oC]
	Lipiec	30	45	21

Okres zimowy Strefa V	Ts [^oC]	φ [%]	Tm[^oC]
	-24	100	-24

1. Zyski ciepła od ludzi:

- ciepło jawne:

-ciepło utajone-zyski wilgoci od ludzi:

,

n – ilość osób w pomieszczeniach

S_i - współczynnik akumulacji dla wewnętrznych zysków ciepła

	Pomieszczenie I	Pomieszczenie II	Pomieszczenie III	Pomieszczenie IV
n	5	2	2	2
Powierzchnia [m^2]	26	13	13	12

q_j - jednostkowy strumień ciepła oddany do otoczenia

w_j- jednostkowy strumień pary wodnej oddany do otoczenia

φ - współczynnik jednoczesności przebywania ludzi w pomieszczeniach

Inwestor w toku projektowania zmienił przeznaczenie pomieszczeń na biurowe, stąd φ = 0.9.

Wartości zysków ciepła jawnych i wilgoci od ludzi odczytywane dla temperatur:

- lato t = 24^oC

- zima t = 21^oC

Schemat obliczenia dla pomieszczenia I (lato):

	Pomieszczenie I	Pomieszczenie II	Pomieszczenie III	Pomieszczenie IV
Lato	qj	75	290	116
	wj	60	229,5	92
Zima	qj	92,5	358	143
	wj	37,5	143,4	57,4

Obliczenia zostały zestawione w przedstawionych poniżej tabelach.

Pomieszczenia II, III, IV lato
h
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

Pomieszczenia II, III, IV zima
h
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

Pomieszczenie I lato
h
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

Pomieszczenie I zima
h
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

2. Zyski ciepła od maszyn i urządzeń elektrycznych:

Zyski są takie same zarówno w lecie jak i w zimie.

Pomieszczenie	Komputer PC	Drukarka	Kopiarka centralna
I	5 x 250 W	1 x 50 W	150
II	2 x 250 W	1 x 50 W	-
III	2 x 250 W	1 x 50 W	-
IV	2 x 250 W	1 x 50 W	-

		Pomieszczenia II,III,IV	Pomieszczenie I
h	Si	Qkomp	Qdruk
1	0,11	50	5
2	0,1	45	5
3	0,1	45	5
4	0,09	41	4
5	0,08	36	4
6	0,08	36	4
7	0,07	32	3
8	0,07	32	3
9	0,65	293	29
10	0,68	306	31
11	0,71	320	32
12	0,74	333	33
13	0,76	342	34
14	0,78	351	35
15	0,79	356	36
16	0,81	365	36
17	0,24	108	11
18	0,21	95	9
19	0,19	86	9
20	0,17	77	8
21	0,16	72	7
22	0,15	68	7
23	0,13	59	6
24	0,12	54	5

3. Zyski ciepła od oświetlenia elektrycznego:

Zyski ciepła od oświetlenia elektrycznego obliczone zostały tylko dla okresu zimowego
w godzinach pracy biura - 8-16.

W celu obliczenia zysków od oświetlenia wykorzystano wzór:

,

gdzie:

E - średnie natężenie - przyjęto E=500 lx,

p - gęstość mocy oświetlenia, przyjęto p=0,032 [W/lxm²],

μ - współczynnik uwzględniający odprowadzenie ciepła przez oprawy wentylowane, dla innych μ=1,0

φ - współczynnik jednoczesności, przyjęto φ=1,0

S_i - współczynnik akumulacji

Przykładowo dla pomieszczenia I o godzinie 16 otrzymujemy:

Wszystkie obliczenia zostały zestawione w tabeli.

Zyski od oświetlenia
Nr pomieszczenia
A [m^2]
h
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

4.Zyski ciepła od nasłonecznienia przez przegrody:

Parametry wykorzystane do obliczeń:

Wymiary geometryczne
h
h1
b
a
h okna
l okna
F okna
L pom_os
F sciany
ö2
Azymut ściany
S
I cmax
I r max
ö1
U

Zyski ciepła od okien policzono wykorzystując następujące wzory:

gdzie:

φ₁ - współczynnik zmniejszający konstrukcji okna, przyjęto φ=1,0

φ₂ - współczynnik określający wpływ różnych rodzajów ochrony przeciwsłonecznej

F_s - powierzchnia nasłoneczniona [m²]

F_c - powierzchnia zacieniona [m²]

S_i - współczynnik akumulacji

U - współczynnik przenikania ciepła - w projekcie U=1,6 [W/m²K]

Δt - różnica między temperaturą wewnętrzną obliczeniową a temperaturą zewnętrzną obliczeniową [K]

gdzie:

l,d,a,e,b,h - wymiary geometryczne okna [m]

Zyski od przegród nieprzezroczystych obliczono wykorzystując zależności:

gdzie:

F - powierzchnia ściany zewnętrznej [m²]

U - współczynnik przenikania ciepła dla ściany zewnętrznej [W/m²K]

Δt_r - równoważna różnica temperatur [K], odczytana z tabeli, skorygowana obliczona ze wzoru:

gdzie:

β - współczynnik uwzględniający stopień przezroczystości atmosfery, dla P=4 (zamglenie) - współczynnik przyjmuje wartość 0

t_zsr - średnia, dobowa temperatura zewnętrzna, dla Suwałk =24 [°C]

t_p - temperatura powietrza w pomieszczeniu [°C]

Wyniki obliczeń przedstawiono w tabeli

	Pomieszczenie 1	Pomieszczenie 2	Pomieszczenie 3	Pomieszczenie 4
h	S(wew)	B	l c	h c
1	0,06	0	0,000	0,000
2	0,06	0	0,000	0,000
3	0,06	0	0,000	0,000
4	0,06	0	0,000	0,000
5	0,08	0	0,000	0,000
6	0,11	0	0,000	0,000
7	0,15	0	0,000	0,000
8	0,22	79	0,772	0,529
9	0,38	65	0,322	0,153
10	0,57	48	0,167	0,277
11	0,72	26	0,073	0,247
12	0,79	0	0,000	0,240
13	0,76	26	0,073	0,247
14	0,64	48	0,167	0,277
15	0,47	65	0,322	0,330
16	0,31	79	0,772	0,529
17	0,23	0	0,000	0,000
18	0,19	0	0,000	0,000
19	0,14	0	0,000	0,000
20	0,1	0	0,000	0,000
21	0,09	0	0,000	0,000
22	0,06	0	0,000	0,000
23	0,08	0	0,000	0,000
24	0,07	0	0,000	0,000

5. Sumaryczne zyski ciepła:

Straty ciepła zima
	Pom I	Pom II	Pom III
F	18,463	8,584	9,546
Qo	208	97	107

Pomieszczenie I
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

Pomieszczenie II
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

Pomieszczenie III
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

Pomieszczenie IV
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24

6. Obliczanie wymaganej ilości powietrza wentylacyjnego:

gdzie:

Q – maksymalne zyski ciepła dla danego pomieszczenie [W]

∆t_n=6 [K]

C_p – ciepło właściwe powietrza C_p = 1,005 J/(kgK)

ρ – gęstość powietrza ρ = 1,2 kg/m³

Kubatura pomieszczeń:

		Pomieszczenie I	Pomieszczenie II	Pomieszczenie III	Pomieszczenie IV
Kubatura V	m^3
Max. zyski ciepła	W	2832	1157	1087	1093
Q/F	W/m^2	108,9	89	83,6	91,1
∆tn	K	6	6	6	6

Schemat obliczeniowy dla pomieszczenia I o godzinie 16( największe zyski ciepła):

Strumień objętościowy dla 1 osoby w pomieszczeniu I:

Wartość jest większa od minimalnej ( 50 m³/(h os)) dlatego jest prawidłowa.

		Pomieszczenie I	Pomieszczenie II	Pomieszczenie III	Pomieszczenie IV
V	m^3/h	1409	576	541	544
V na 1 osobę	m^3/(h os)	282	288	270	272
ilość wymian	wym/h	15	13	11	12

Dla ilości wymian w zakresie 10-20 wymian na godzinie dobierane są anemostaty.

Ilość powietrza wywiewanego będzie wynosiła 90% ilości nawiewanego, tj.:

		Pomieszczenie I	Pomieszczenie II	Pomieszczenie III	Pomieszczenie IV
Vwyw	m^3/h	1268	518	487	489

7. Dobór nawiewników i wywiewników:

Dobór nawiewników

Dobrano nawiewniki sufitowe ADLR, wielkość 2, firmy Trox.

POMIESZCZENIE 1

Założono, że Δt_N=6K i n=4.

Wysokość skrzynki: 250+35+6=291 mm

h_str=291+209=0,5 m

H₁=3,7-0,5-1,8=1,4 m

OPIS	V1	A lub L	H1	vH1 lub vL	L	ΔtL/ΔtN	ΔtN	ΔtL	ϑ=8*v+ΔtL
	[m3/h]	[m]	[m]	[m/s]	[m]		[K]	[K]	[˚C]
środek A=2,3 m	352	2,3	1,4	0,17	2,6	0,067	6	0,402	1,762	OK
środek A=2,6 m	352	2,6	1,4	0,14	2,7	0,064	6	0,384	1,504	OK
ściana L=2,6 m	352	2,6	1,4	0,19	2,6	0,067	6	0,402	1,922	OK
ściana L=2,8 m	352	2,8	1,4	0,17	2,8	0,061	6	0,366	1,726	OK

Parametr akustyczny:

L_WA=43 dB(A)

przepustnica 45° - dodatek +2dB(A)

tłumienie pomieszczenia -12 dB(A) (nom. str. 128)

L_pc=43+2+10log4-12=39,0 dB(A)

strata ciśnienia: Δp_t = 57 Pa

POMIESZCZENIE 2

Założono, że Δt_N=6K i n=2.

Wysokość skrzynki: 250+35+6=291 mm

h_str=291+209=0,5 m

H₁=3,7-0,5-1,8=1,4 m

OPIS	V1	A lub L	H1	vH1 lub vL	L	ΔtL/ΔtN	ΔtN	ΔtL	ϑ=8*v+ΔtL
	[m3/h]	[m]	[m]	[m/s]	[m]		[K]	[K]	[˚C]
środek A=2,6 m	288	2,6	1,4	0,13	2,7	0,064	6	0,384	1,424	OK
ściana L=2,5 m	288	2,5	1,4	0,17	2,5	0,070	6	0,420	1,780	OK
ściana L=2,8 m	288	2,8	1,4	0,13	2,8	0,061	6	0,366	1,406	OK

Parametr akustyczny:

L_WA= 37 dB(A)

przepustnica 45° - dodatek +2dB(A)

tłumienie pomieszczenia -9 dB(A) (nom. str. 128)

L_pc=37+2+10log4-9=36,0 dB(A)

strata ciśnienia: Δp_t = 33 Pa

POMIESZCZENIE 3

Założono, że Δt_N=6K i n=2.

Wysokość skrzynki: 250+35+6=291 mm

h_str=291+209=0,5 m

H₁=3,7-0,5-1,8=1,4 m

OPIS	V1	A lub L	H1	vH1 lub vL	L	ΔtL/ΔtN	ΔtN	ΔtL	ϑ=8*v+ΔtL
	[m3/h]	[m]	[m]	[m/s]	[m]		[K]	[K]	[˚C]
środek A=2,6 m	270,5	2,6	1,4	0,12	2,7	0,064	6	0,384	1,344	OK
ściana L=2,6 m	270,5	2,6	1,4	0,16	2,6	0,067	6	0,402	1,682	OK
ściana L=2,8 m	270,5	2,8	1,4	0,13	2,8	0,061	6	0,366	1,406	OK

Parametr akustyczny:

L_WA= 35 dB(A)

przepustnica 45° - dodatek +2dB(A)

tłumienie pomieszczenia -9 dB(A) (nom. str. 128)

L_pc=35+2+10log4-9=34,0 dB(A)

strata ciśnienia: Δp_t = 28 Pa

POMIESZCZENIE 4

Założono, że Δt_N=6K i n=2.

Wysokość skrzynki: 250+35+6=291 mm

h_str=291+209=0,5 m

H₁=3,7-0,5-1,8=1,4 m

OPIS	V1	A lub L	H1	vH1 lub vL	L	ΔtL/ΔtN	ΔtN	ΔtL	ϑ=8*v+ΔtL
	[m3/h]	[m]	[m]	[m/s]	[m]		[K]	[K]	[˚C]
środek A=2,6 m	272	2,6	1,4	0,12	2,7	0,064	6	0,384	1,344	OK
ściana L=2,5 m	272	2,5	1,4	0,16	2,5	0,007	6	0,420	1,700	OK
ściana L=2,8 m	272	2,8	1,4	0,13	2,8	0,061	6	0,366	1,406	OK

Parametr akustyczny:

L_WA= 35 dB(A)

przepustnica 45° - dodatek +2dB(A)

tłumienie pomieszczenia -9 dB(A) (nom. str. 128)

L_pc=35+2+10log4-9=34,0 dB(A)

strata ciśnienia: Δp_t = 29 Pa

Dobór wywiewników

Dobrano kratki wywiewne firmy Trox.

POMIESZCZENIE 1

V=v_br*A_br=v_ef*A_ef

Dobrano 2 kratki

Założono

Dobrano kratkę wywiewną SL 325x225, A_ef tej kratki wynosi . (katalog str. 18)

WARUNEK SPEŁNIONY

Parametr akustyczny:

Założono otwarcie przepustnicy 50%

L_WA=37 dB(A)

poprawka dla A_ef = - 4 dB(A)

tłumienie - 4 dB(A)

L_pc=37-4-4+10log(2)=32 dB(A) - OK

strata ciśnienia 15Pa

POMIESZCZENIE 2

V=v_br*A_br=v_ef*A_ef

Dobrano 1 kratkę

Założono

Dobrano kratkę wywiewną SL 325x225, A_ef tej kratki wynosi .

WARUNEK SPEŁNIONY

Parametr akustyczny:

Założono otwarcie przepustnicy 50%

L_WA=32 dB(A)

poprawka dla A_ef = - 4 dB(A)

tłumienie - 4 dB(A)

L_pc=32-4-4=24 dB(A) OK

strata ciśnienia 9Pa

POMIESZCZENIE 3

V=v_br*A_br=v_ef*A_ef

Dobrano 1 kratkę

Założono

Dobrano kratkę wywiewną SL 525x125, A_ef tej kratki wynosi .

WARUNEK SPEŁNIONY

Parametr akustyczny:

Założono otwarcie przepustnicy 50%

L_WA=35 dB(A)

poprawka dla A_ef = - 4 dB(A)

tłumienie - 4 dB(A)

L_pc=35-4-4= 27 dB(A) OK

strata ciśnienia 13Pa

POMIESZCZENIE 4

V=v_br*A_br=v_ef*A_ef

Dobrano 1 kratkę

Założono

Dobrano kratkę wywiewną SL 525x125, A_ef tej kratki wynosi .

WARUNEK SPEŁNIONY

Parametr akustyczny:

Założono otwarcie przepustnicy 50%

L_WA=35 dB(A)

poprawka dla A_ef = - 4 dB(A)

tłumienie - 4 dB(A)

L_pc=35-4-4= 27 dB(A) OK

strata ciśnienia 13Pa

8.Obliczenia przewodów i zestawienie strat dla działek:

NAWIEW

Nr	Vh	Vs	d	R	L	F	v	B	BRL	suma ζ	qv2/2	Z	BRL+Z	Delta Pc
	m3/h	m3/s	mm	Pa/m	m	m2	m/s		Pa		Pa	Pa	Pa	Pa
1	509	0,14	250	0,7	0,40	0,049	2,88		0,3	0,76	5,4	4,1	4,4	32,4
2	509	0,14	225	0,85	3,20	0,040	3,56	1	2,7	0,55	8,2	4,5	7,2	39,6
3	1018	0,28	280	0,5	3,52	0,062	4,59	1	1,8	0,47	13,6	6,4	8,2	47,8
4	1425	0,40	280	1,2	8,60	0,062	6,43	1	10,3	1,22	26,7	32,6	42,9	90,7
5	2128	0,59	355	1,3	3,78	0,099	5,98	1	4,9	0	23,1	0,0	4,9	168,2
6	4256	1,18	500	0,85	3,00	0,196	6,02	1	2,6	0	23,5	0,0	2,6	170,7
7	6384	1,77	630	0,6	3,00	0,312	5,69	1	1,8	0	20,9	0,0	1,8	172,5
8	8512	2,36	800	0,3	3,00	0,502	4,71	1	0,9	0,03	14,3	0,4	1,3	173,8
9	10640	2,96	800	0,42	3,00	0,502	5,88	1	1,3	0,03	22,4	0,7	1,9	175,8
10	12768	3,55	800	0,6	5,11	0,502	7,06	1	3,1	0	32,2	0,0	3,1	178,8
11	509	0,14	250	0,7	0,40	0,049	2,88		0,3	0,76	5,4	4,1	4,4	32,4
12	509	0,14	225	0,85	0,40	0,040	3,56	1	0,3	0,55	8,2	4,5	4,8	37,2
13	407	0,11	315	1,3	0,51	0,078	1,45		0,7	0	1,4	0,0	0,7	20,7
14	352	0,10	250	0,8	0,40	0,049	1,99		0,3	0,8	2,6	2,1	2,4	27,4
15	352	0,10	200	0,81	2,70	0,031	3,11	1	2,2	0,3	6,3	1,9	4,1	31,4
16	352	0,10	250	0,8	0,40	0,049	1,99		0,3	0,8	2,6	2,1	2,4	27,4
17	352	0,10	200	0,81	0,89	0,031	3,11	1	0,7	0,3	6,3	1,9	2,6	30,0
18	703	0,20	280	1	6,83	0,062	3,17	1	6,8	0,66	6,5	4,3	11,1	72,5

Wyrównanie ciś. na trójnikach:
tr1
tr2
tr3
tr4
tr5
tr6
tr7
tr8
tr9

WYWIEW

Nr	Vh	Vs	d	R	L	F	v	B	BRL	suma ζ	qv2/2	Z	BRL+Z	Delta Pc
	m3/h	m3/s	mm	Pa/m	m	m2	m/s		Pa		Pa	Pa	Pa	Pa
1	407	0,11	160	0,35	0,4	0,020	5,63		0,0	0,8	20,5	16,4	16,4	44,4
2	407	0,11	250	0,39	2,82	0,049	2,30	1	1,1	0,55	3,4	1,9	3,0	47,4
3	1424	0,40	280	1,1	0,86	0,062	6,43	1	0,9	0,24	26,7	6,4	7,4	119,5
4	2128	0,59	400	0,7	5,86	0,126	4,71	1	4,1	0,44	14,3	6,3	10,4	215,5
5	4256	1,18	630	0,68	3	0,312	3,79	1	2,0	0	9,3	0,0	2,0	217,5
6	6384	1,77	800	0,56	3	0,502	3,53	1	1,7	0,17	8,1	1,4	3,0	220,6
7	8512	2,36	800	0,28	3	0,502	4,71	1	0,8	0	14,3	0,0	0,8	221,4
8	10640	2,96	1000	0,15	3	0,785	3,77	1	0,5	0,13	9,2	1,2	1,6	223,0
9	12768	3,55	1000	0,18	4,14	0,785	4,52	1	0,7	0	13,2	0,0	0,7	223,8
10	339	0,09	160	0,72	0,4	0,020	4,69		0,0	0,93	14,2	13,2	13,2	30,2
11	339	0,09	200	0,8	2,1	0,031	3,00	1	1,7	1,22	5,8	7,1	8,8	39,0
12	339	0,09	160	0,72	0,4	0,020	4,69		0,0	0,93	14,2	13,2	13,2	30,2
13	339	0,09	200	0,8	3,8	0,031	3,00	1	3,0	1	5,8	5,8	8,9	39,1
14	678	0,19	250	0,79	1,62	0,049	3,84	1	1,3	1,13	9,5	10,8	12,0	51,0
15	339	0,09	160	0,72	0,4	0,020	4,69		0,0	0,93	14,2	13,2	13,2	30,2
16	339	0,09	200	0,8	1,3	0,031	3,00	1	1,0	1,13	5,8	6,6	7,6	37,8
17	1017	0,28	315	0,79	1,66	0,078	3,63	1	1,3	1,47	8,5	12,5	13,8	64,8
18	352	0,10	160	0,8	0,4	0,020	4,87		0,0	1,05	15,3	16,1	16,1	34,1
19	352	0,10	200	0,75	5,95	0,031	3,11	1	4,5	0,69	6,3	4,3	8,8	42,9
20	352	0,10	160	0,8	0,4	0,020	4,87		0,0	1,05	15,3	16,1	16,1	34,1
21	352	0,10	200	0,75	1,2	0,031	3,11	1	0,9	0,25	6,3	1,6	2,5	36,5
22	704	0,20	280	0,95	3,22	0,062	3,18	1	3,1	0,47	6,5	3,1	6,1	85,5

Wyrównanie ciś. na trójnikach:
tr1
tr2
tr3
tr4
tr5
tr6
tr7
tr8
tr9
tr10

Zestawienie sumy strat dla poszczególnych działek:

Nawiew

Nr działki	Nazwa staty	ζ	∑ ζ
1	Konfuzor , Ö=90^0 flex	0,20 0,56	0,76
2	Trójnik orłowy	0,55	0,55
3	Trójnik ( 90^0 ) Łuk 90^0 R/D=1	0,03 0,44	0,47
4	Trójnik orłowy Łuk 90^0 R/D=1	1 0,22	1,22
5	Trójnik przelot	0	0
6	Trójnik przelot	0	0
7	Trójnik przelot	0	0
8	Trójnik przelot	0,03	0,03
9	Trójnik przelot	0,03	0,03
10	Połączenie z centralą	0	0
11	Konfuzor , Ö=90^0 flex	0,20 0,56	0,76
12	Trójnik orłowy	0,55	0,55
13	Konfuzor , Ö=90^0	0	0
14	flex	0,8	0,8
15	Trójnik orłowy	0,3	0,3
16	flex	0,8	0,8
17	Trójnik orłowy	0,3	0,3
18	Trójnik orłowy Łuk 90^0 R/D=1	0,54 0,22	0,66

Wywiew

Nr działki	Nazwa staty	ζ	∑ ζ
1	Dyfuzor , Ö=90^0 flex	0,45 0,35	0,80
2	2 x Łuk 90^0 R/D=1 Trójnik przelot	0,44 0,58	0,99
3	Trójnik orłowy	0,24	0,24
4	2 x Łuk 90^0 R/D=1 Trójnik przelot	0,44 0	0,44
5	Trójnik przelot	0	0
6	Trójnik przelot	0,17	0,17
7	Trójnik przelot	0	0
8	Trójnik przelot	0,13	0,13
9	Połączenie z centralą	0	0
10	Dyfuzor , Ö=90^0 flex	0,23 0,70	0,93
11	Łuk 90^0 R/D=1 Trójnik odgałęzienie	0,22 1	1,22
12	Dyfuzor , Ö=90^0 flex	0,23 0,70	0,93
13	Trójnik odgałęzienie	1	1
14	Trójnik odgałęzienie	1,13	1,13
15	Dyfuzor , Ö=90^0 flex	0,23 0,70	0,93
16	Trójnik odgałęzienie	1,13	1,13
17	Trójnik odgałęzienie	1,47	1,47
18	Dyfuzor , Ö=90^0 flex	0,23 0,82	1,05
19	2 x Łuk 90^0 R/D=1 Trójnik orłowy	0,44 0,25	0,69
20	Dyfuzor , Ö=90^0 flex	0,23 0,82	1,05
21	Trójnik orłowy	0,25	0,25
22	Łuk 90^0 R/D=1 Trójnik orłowy	0,22 0,25	0,47

9.Procesy:

Obliczenia dla zimy:

Sumaryczne zyski wilgoci dla pomieszczenia I, II i III:

Ilość osób w pomieszczeniach : 8.

Zyski wilgoci przypadające na 1 osobę:

Warunki panujące w:

	t [^OC]	φ – wilgotność [%]	x – zawartość wilgoci [g/kg]
Pomieszczeniu	21	50	7,8
Na zewnątrz	-24	100	0,5

Z’ - parametry powietrza po przejściu przez wymiennik ciepła

Z’’ – parametry powietrza po przejściu przez nagrzewnicę

K – pkt. komory zraszania

Sprawność wymiennika obrotowego ƞ = 0,8:

Parametry pkt. N:

Parametry komory zraszania:

φK [%]	tK [^OC]	iK [kJ/kg]	xK [g/kg]
85	11,6	30	7,3

T_z’’ = 28,3 ^OC

Strumień skroplin:

Q_str = -1766 kW = -1,8 kW

Obliczenia dla lata:

Sumaryczne zyski wilgoci dla pomieszczenia I, II i III:

Ilość osób w pomieszczeniach : 8.

Zyski wilgoci przypadające na 1 osobę:

Warunki panujące w:

	t [^OC]	φ – wilgotność [%]	x – zawartość wilgoci [g/kg]	i – entalpia [kJ/kg]
Pomieszczeniu	24	50	9,2	45,5
Na zewnątrz	30	45	11,9	60,7

Parametry pkt. N:

Parametry komory zraszania:

φK [%]	tK [^OC]	iK [kJ/kg]	xK [g/kg]
90	13	34,5	8,6

Zakładam sprawność temp. ƞ = 0,9

T_r = 11 ^OC

Moc chłodnicy:

Strumień skroplin:

10. Parametry dobranej centrali:

V=27664 m³/h = 7,68 m³/s

AF-45-D-1-L/LE/LK/WRA/FET/KBF/AZ-e/SD/VE

Spadek ciśnienia: 1000 Pa

Prędkość powietrza w wolnym przekroju centrali: 2,5 m/s

Wymiary przekroju poprzecznego centrali:

Wielkość wentylatora	630
Typ łopatek	T –odgięte do tyłu

Przepustnica:

Pionowa KK-1 i kołnierz elastyczny ES-1

Wymiary	Masa
C1	C2

Nagrzewnica wodna LE-2

Wymiary
B

	Rząd I	Rząd II
e
R	DN 50	DN 80
Masa

Chłodnica LK-1-3 3-rzędowa:

Wymiary
B
mm
1970

Wymiennik rotacyjny WRA-2-2:

Wymiary
B
mm
3080

Filtr kieszonkowy FET-5

Dane techniczne
stopień oddzielania
dł. kieszeni
końcowe ∆p
Max. temp. pracy

Wymiary	F 5	Wkłady	Pow. filtrów
B	H	L	m
1970mm	1690mm	1300mm	285kg

Nawilżacz wyparny KBF-2-2

Ciśnienie w sieci	min.	1,5 bar
	max.	1,0 bar
sprawność 85%

Dane KFB
B
H
m

Całkowite zużycie wody z_C = 13,3 l/min

Sekcja wentylatorowa VE-3-180 Wariant 3

Dane
B
mm
1970

Sekcja rozprężna PD

Dane
B
mm
1970

Tłumik akustyczny SD-1-1

Typ kulisty MB L = 1000m

Częstotliwość środkowa pasma 23 dB dla 500 Hz

Tolerancja +/- 1 Hz

Dane
B
mm
1970

Centrala nawiewno-wywiewna z wymiennikiem obrotowym – zestaw NW OR12

Vmin	Vopt	Vmax	B	H	L	L1	Bo	A	b	h	Mmax
m3/h	mm	kg
16430	25550	13940	1970	1348	5900	5500	2820	801	1870	1590	3620