POLITECHNIKA ŚWIĘTOKRZYSKA W KIELCACH |
LABORATORIUM Z MECHANIKI DOŚWIADCZALNEJ |
||||
Dwojewski Grzegorz |
Drgania swobodne belki. Pomiar parametrów dynamicznej odporności na pękanie przy pomocy instrumentowanego młota spadowego |
||||
WMiBM |
ROK AKAD. 2000/2001 |
|
|||
GRUPA 32A |
ĆWICZENIE 10 |
|
OCENA: |
PODPIS: |
1.Wstęp .
Powszechnie zakłada się że własności mechaniczne metali nie zależą od prędkości odkształcenia. W rzeczywistości jednak własności te są zależne od prędkości odkształcenia, chociaż dla metali w dość szerokim zakresie małych prędkości odkształcenia wpływ ten jest pomijalnie mały. Zakres ten oczywiście umowny i jest on różny dla różnych metali, ale orientacyjnie można powiedzieć, że przy prędkościach odkształcenia rzędu dε/dt<103 s-1 ich wpływ na własności np. plastyczne można pominąć. Przy większych prędkościach odkształcenia ich wpływ na zachowanie się metali ma charakter zarówno ilościowy i jakościowy i nie może być pominięty przy formułowaniu związków fizycznych.
Maksymalny zakres prędkości odkształcenia dε/dt, stosowany w badaniach doświadczalnych metali, zawiera się w wielu rzędach dziesiętnych mierzonych w s-1. Jako statyczną krzywą umocnienia przyjmuje się zazwyczaj krzywą otrzymaną przy prędkościach rzędu 10-4 s-1.
Konstrukcje mechaniczne, budowlane są często poddawane obciążeniom z dużymi prędkościami. Bezwładność materiału powoduje, że w obciążanym dynamicznie elemencie generowane są dodatkowe obciążenia, których zmiana jest na ogół rozbieżna w fazie z zewnętrznym wymuszeniem. Propagujące fale sprężyste i drgania próbki powodują złożony stan naprężeń. Odpowiedz materiału w wierzchołku szczeliny na zewnętrzne obciążenia, czyli współczynnik intensywności naprężeń K1, nie jest już liniową funkcją przemieszczenia punktu przyłożenia siły. Jest to funkcja oscylująca wokół statycznej wartości, przy czym amplituda zmienia się w czasie. Sytuacja taka powoduje, że zachowanie się sprężystej próbki dynamicznie obciążonej zależy od wielu parametrów: masy bijaka, prędkości uderzenia, podatności maszyny.
Pomiar krytycznej , dynamicznej wartości współczynnika intensywności naprężeń K1d .
Pomiar K1d może mieć miejsce tylko dla materiałów kruchych, dla których naprężenia oblicza się w oparciu o liniową teorię sprężystości Wyznacza się ją na instrumentowanym młocie spadowym. Parametr K1d wyznacza się na próbkach typu Chapry`ego, które różnią się od klasycznych tym, że na dnie karbu inicjuje się szczelinę zmęczeniową o długości około 1mm. Prędkość uderzenia bijaka nie powinna na ogół przekraczać 505 m/s. Na tak przygotowanym stanowisku przeprowadza się próbę i rejestruje siłę w funkcji czasu. Na ogół otrzymany wykres charakteryzuje się silnymi oscylacjami o zmniejszającej się w czasie amplitudzie. Od wielkości oscylacji zależy sposób analizy otrzymanych krzywych w celu wyznaczenia K1d. Jeśli zanikają to proponuje się tzw. Analizę prawie statyczną, polegającą na zarejestrowaniu sygnału siły wraz z momentem inicjacji wzrostu pęknięcia.
Moment inicjacji wzrostu pęknięcia oszacować można w różny sposób. Dla materiałów bardzo kruchych moment ten utożsamiany jest z maksymalna siłą występującą tuż przed jej gwałtowną redukcją. Bardziej wiarygodny rezultat otrzymuje się jednak stosując jedną z metod: pomiar momentu spadku naprężeń przed frontem szczeliny oraz pomiar sygnału magnetycznego generowany przez inicjowany wzrost pęknięcia.
Pomiar krytycznej dynamicznej wartości całki J1d .
Całka J opisywać zachowanie się materiałów sprężysto-plastycznych zawierających szczelinę. Całka J jest niezmiennicza od konturu całkowania. Dla ciął plastycznych całka J jest różnicą pomiędzy energiami potencjalnymi dwóch prawie identycznych, obciążonych elementów różniących się jedynie długością szczeliny da.Ta pozornie błaha w definicji całki J dla ciała nieliniowo sprężystego i plastycznego ma istotne znaczenie. W przypadku obciążenia z dużymi prędkościami, całka J przestaje być całką niezmienniczą od drogi całkowania ze względu na fakt oddziaływania wierzchołka pęknięcia z wielokrotnie odbitą falą sprężystą od powierzchni próbki. Nie traci jednak sensu fizycznego definicja całki J jako różnica energii potencjalnych dwóch obciążonych próbek różniących się jedynie o długość szczeliny da. Prawdziwy zatem jest wzór :
η-parametr określający kształt próbki,
bo-początkowa długość nie pękniętego odcinka próbki ,
BN-efektywna grubość próbki. (B=BN dla próbki gładkiej
Krytyczną wartość całki można by bez problemu obliczyć pod warunkiem , że będzie znane pole A pod krzywą F-s w momencie inicjacji wzrostu szczeliny . Metody wyznaczania wartości całki J można podzielić ze względu na ilość użytych próbek :
metoda zmian podatności ( metoda jednej próbki ),
metoda zatrzymanego bijaka ( metoda wielu próbek ).
Wyniki przeprowadzonego doświadczenia.
Drgania swobodne tłumione belki
-logarytmiczny dekrement tłumienia
A1=1mm A2=0,9688mm
δ=0,0317
T-okres drgań swobodnych
tłumionych.
T=0,03s
Wyniki wyznaczania dynamicznej odporności na pękanie dla materiałów sprężysto-plastycznych (dynamiczna cłka J) metodą wielu próbek.
|
gr |
b |
W |
a0 |
da |
A |
J[N/mm] |
uwagi położenie "StopBloku" |
prowadzący |
1 |
32a |
10 |
10 |
3,780 |
0,061 |
5925 |
190,51 |
0,5 |
ZL |
2 |
32b |
10 |
10 |
3,316 |
0,612 |
|
0,00 |
0,5 |
ZL |
3 |
33c |
10 |
10 |
3,350 |
1,449 |
8,77 |
0,26 |
1 |
|
4 |
31a |
10 |
10 |
3,101 |
1,720 |
|
0,00 |
1 |
|
5 |
31b |
10 |
10 |
3,194 |
1,895 |
10,61 |
0,31 |
1,5 |
|
6 |
31c |
10 |
10 |
3,341 |
1,968 |
10,35 |
0,31 |
1,5 |
|
7 |
|
10 |
10 |
3,378 |
2,849 |
3,04 |
0,09 |
|
|
8 |
|
10 |
10 |
|
|
|
0,00 |
|
|
9 |
|
10 |
10 |
2,608 |
1,593 |
4,24 |
0,11 |
|
|
10 |
33d |
10 |
10 |
3,700 |
2,842 |
11,48 |
0,36 |
|
|
11 |
34c |
10 |
10 |
3,094 |
1,968 |
10,99 |
0,32 |
2,5 |
|
12 |
34a |
10 |
10 |
3,331 |
1,610 |
8,10 |
0,24 |
1 |
|
13 |
34d |
10 |
10 |
3,350 |
0,579 |
4,67 |
0,14 |
0,5 |
|
14 |
34b |
10 |
10 |
3,107 |
2,021 |
11,16 |
0,32 |
2,5 |
|
|
data |
16.01.2001 |
|
|
J-średnie |
546,22 |
17,54521 |
|
|
|
|
|
|
|
J-odch.stand |
|
|
|
|