HPIM4069

3. Elementy ściskane osiowo

K

K

47,04

80,35

Przykład 3.8

59

V5^487' = 0,5393

i współczynnik wyboczeniowy, wg krzywej wyboczeniowej b, (p = 0,9221.

Przy nośności obliczeniowej przekroju słupa wg wzoru (33)

tV„ = Ufi = 0,8487-110,0-10"⁴ -235 ■ 10³ = 2194 kN,

otrzymuje się nośność słupa ze względu na jego wyboczenie giętne, zgodnie j wzorem (39)

N = tpN_n = 0,9221-2194 = 2023 kN.

Krawężniki słupa, jako pręty o przekroju monosymetrycznym, mogą opn*, wyboczenia giętnego ulec również wyboczeniu giętno-skrętnemu. Uwzględniaj* możliwość wyboczenia giętno-skrętnego krawężników otrzymano na nośność wyto czeniową słupa wartość mniejszą N = 1918 kN < 2023 kN - różnica 5,2%.

Norma nie postuluje jednak uwzględniania wpływu takiego wyboczeni krawężników na nośność wyboczeniową słupa, co jest zgodne z ogólnym stwierdzeniem w normie o możliwości nie sprawdzania stateczności giętno-skrętu prętów z kształtowników walcowanych - p. 4.4.5.

Skratowanie wg wariantu „b”

W tym przypadku wyboczenie krawężnika - z uwagi na sposób jego podparcia i kierunku poziomym - może mieć tylko charakter przestrzenny. Jednak zgodnit i normą PN-B-03205:1996 Konstrukcje stalowe. Podpory linii * elektroenergetyk nych. Projektowanie i wymiarowanie, można stosować wzory jak dla wyboczeni giętnego przy długości wyboczeniowej l_t = nl_lt gdzie n = 0,75,

a stąd nośność słupa ze względu na wyboczenie giętne

N = <pN_Kc = 0,9129-2371 = 2164 kN.

Sprawdzenie skratowania. Krzyżulce skratowania słupa sprawdza się na ściskanie siłą

K =

31,02    31,02

= 23,72 kN,

2sina 2sin40,83°    2-0,6532

gdzie, wg wzoru (62),

Q = 0,012A/_d = 0,012 -110,0 -10“⁴ - 235 -10³ = 31,02 kN.

W celu określenia nośności krzyżulca jak pręta ściskanego oblicza się /₀ _ 66,08

^Ad " I ~ W ’ ’

_J ,    43,20    43,20 H „„    - X_D 67,43

^{gdzle ,D =} TiTT ⁼ 7T7Ś1S ⁼ 66108 cm>    = 0,8392,

stn a 0,6538

80,35

, .Ul, 0,75-100    y _ Ai 31,91

¹ i, 2,35    ’ g i X. 80,35

0,3971,

czemu odpowiada (wg krzywej wyboczeniowej c) współczynnik wyboczeniowy ę, -1 = 0,9174, a stąd współczynnik redukcyjny i/r = min(ę)_p, ę>,) = min(l,0, 0,9174)-9 5 0,9174,

Dla smukłości względnej

lifiror-MW    I

otrzymuje się (wg krzywej wyboczeniowej b) współczynnik wyboczeniowy słupi 9 S 0,9129.

Nośność obliczeniowa przekroju słupa

§ 0,9174 110,0 10'⁴■ 235-10³ = 2371 kN,

a stąd współczynnik wyboczeniowy (wg krzywej wyboczeniowej c) ę = 0,6566. Nośność obliczeniowa przekroju krzyżulca

W_Rc = iMo/a = 1,0 ■ 4,80-10'⁴-235-10³ = 112,8 kN

b 50

(dla — = — = 10, i// = <p_r = 1,0), a stąd nośność krzyżulca

N = <pN_Rc = 0,6566-112,8 = 74,06 kN > K = 23,72 kN.

Dla krzyżulca jako kątownika zamocowanego jednym ramieniem sprowadzone pole przekroju wynosi wg wzoru (29)

A* = A, + -■    A₂ = 2,40 +    7,40 = 4,20 cm²,

3A| + A₂

3-2,40 + 2,40

gdzie A, = A₂ = yA_D ⁼ y4,80 = 2,40 cm².

Nośność przekroju krzyżulca wg wzoru (32)

A„/_d = 4,20-lO'⁴-235-10³ = 98,7 kN > K = 23,72 kN.