2tom337

9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 676

Kondensatory z wyciekiem takiego syciwa należy przechowywać w zamkniętych beczkach lub pojemnikach, składować w chłodnym miejscu i przekazać do specjalistycznego przedsiębiorstwa celem zniszczenia zgodnie z wymogami ekologii.

W pomieszczeniach z bateriami kondensatorów powinien znajdować się termometr z zaznaczoną maksymalną dopuszczalną temperaturą otoczenia.

9.7.4. Najczęstsze uszkodzenia urządzeń do kompensacji

Urządzenia, w skład których wchodzą baterie renomowanych firm pracują latami bez uszkodzeń i ich konserwacja ogranicza się tylko do czyszczenia z kurzu i innych zanieczyszczeń.

W kondensatorach spotykanych w kraju najczęstszymi uszkodzeniami są przebicia jednej lub kilku zwijek powodujące (w jednostkach WN) zwarcia szeregowej grupy zwijek, zmiany ich pojemności i zadziałania zabezpieczenia zerowo-prądowego w przypadku połączenia baterii w podwójną gwiazdę.

Częstymi uszkodzeniami jednostek kondensatorowych jest ich nieszczelność, wybrzuszenie, pęknięcie spawu, a nawet rozerwanie kadzi. Uszkodzenia te powodują wyciek syciwa.

Zwarcie części zwijek w jednostkach WN prowadzi do przegrzania jednostki, a następnie wybrzuszenia kadzi i jej pęknięcia lub rozerwania. Przegrzanie jednostki najłatwiej jest wykryć przez malowanie plam na kadziach termofarbą, zmieniającą kolor pod wpływem temperatury.

W bateriach nn zdarzają się przepalenia wkładek bezpieczników spowodowane dużymi wartościami prądów przejściowych przy dołączaniu kolejnego stopnia baterii. Należy je wymienić na nowe.

W przypadku awarii urządzeń do kompensacji należy jak najszybciej wyłączyć je spod napięcia (o ile nie zrobiły tego zabezpieczenia), a następnie jeśli w skład urządzeń wchodzi bateria kondensatorów — należy je rozładować i uziemić. Dalsze postępowanie określa dokładnie szczegółowa instrukcja eksploatacji.

WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ

B = \/X — susceptancja dwójnika, S B_ab, B_k, B_ca — susceptancje międzyfazowe B_w — susceptancje międzyfazowe po kompensacji C — pojemność baterii kondensatorów, pF D — moc dystorsji, V • A

&_Q — dynamiczna zdolność kompensacyjna silnika synchronicznego G_AB, G_bc, G_ca — konduktancje międzyfazowe H — liczba członów kompensatora mocy biernej I — prąd, wartość skuteczna, A

I_lptl_ią    składowa czynna i bierna podstawowej harmonicznej prądu

I_m — n-ta harmoniczna prądu, wartość skuteczna, A l_H, £ — wartość zespolona i sprzężona n-tej harmonicznej prądu 7^ prąd wyższych harmonicznych (bez harmonicznej podstawowej)

I_f — prąd wzbudzenia silnika synchronicznego, A

^/min»ifnua — minimalny dopuszczalny prąd wzbudzenia ze względu na moment obciążenia i jego wartość względna K — moc deformacji, V • A k_v    współczynnik forsowania wzbudzenia

k_m — współczynnik napięciowego wykorzystania baterii kondensatorów L indukcyjność, mH m — kolejny numer fazy układu trójfazowego N    moc pulsująca układu trójfazowego, V-A n - częstotliwość względna (rząd harmonicznej dla liczb całkowitych) n_p,n₉ — częstotliwość względna rezonansu równoległego i szeregowego n_e - częstotliwość względna (gałęzi) filtru LC P — moc czynna. W, kW Q - moc bierna, var, kvar

Q_b.(Q_f)    moc bierna wg definicji Budeanu (Fryzegó)

Q_b — moc bierna baterii kondensatorów, kvar, Mvar Q_u moc bierna użytkowa, kvar Q₀ - dobroć

Qsmin*(Gsomin)    minimalna wartość mocy biernej silnika, (przy biegu jałowym)

Qsmas*((2sonux) — maksymalna wartość mocy biernej silnika, (przy biegu jałowym)

S moc pozorna, V • A. kV - A

S_w — moc pozorna źródła po kompensacji, V-A, kV A S. — moc zespolona S_k    moc zwarcia, MV- A

’SqWq₀) statyczna zdolność kompensacyjna silnika synchronicznego, (przy biegu jałowym)

T okres podstawowej harmonicznej napięcia, s

T' — stała czasowa przejściowa silnika synchronicznego, s

THD (Total Harmonie Distortion) współczynnik odkształcenia napięcia lub prądu U    wartość skuteczna napięcia, V, kV

17,, U_M — wartość skuteczna podstawowej oraz n-tej harmonicznej

V_S,U_Sr napięcie na zaciskach silnika synchronicznego i wartość względna

U_f - napięcie sieci, kV

U_b - napięcie baterii kondensatorów, kV

X    reaktancja dwójnika, fi

X_c,(X_l) reaktancja pojemnościowa, (indukcyjna), ii X_h,(Xj) - reaktancja baterii kondensatorów, (dławika)

X_dr,(X_tłr) — reaktancja synchroniczna podłużna, (poprzeczna), wartość względna X_Pr reaktancja Potiera. wartość względna Z„ — impcdancja układu dla n-tej harmonicznej i — kąt opóźnienia wyzwalania tyrystora — kąt obciążenia silnika synchronicznego ż współczynnik mocy v - współczynnik odkształcenia napięcia, %

<p — przesunięcie fazowe między prądem a napięciem ij/ — początkowa faza napięcia co₀ — pulsacja drgań własnych obwodu LC w, — pulsacja napięcia sieci

LITERATURA

9.1.    Akagi H., Nabae A., Atok S.: Control strategy ofactive power fiłters using multiple voltage-source PWM convertcrs. IEEE Trans. Ind. Appl. Voł. IA-22. 1986. No 3.

9.2.    Białkicwicz H., Białkiewicz Z.: Filtry wyższych harmonicznych jako źródło mocy biernej w zakładach przemysłowych. Biuletyn Elektroprojektu. 1985. Nr 1.

9.3.    Białkiewicz Z.: Zasilanie filtrów' LC przez dławiki zwarciowe. Energetyka. 1986. Nr 5 - Biuletyn IEn.

9.4.    Białkiewicz Z.: Oszczędnościowe rozwiązanie filtrów LC wyższych harmonicznych. F.ncrgetyka. 1990. Nr 3 — Biuletyn IEn.

9.5.    Bisztyga K. i in.: Nadążny układ kompensacji mocy biernej naKWK Brzeszcze. Wiadomości Elektrotechniczne. 1978. Nr 8.

9.6.    Bisztyga K. i in.: Wspomagane komputerowo projektowanie zautomatyzowanych układów napędowych. Warszawa, PWN 1985.

9.7.    Cholcwicki T.: Rodzaje mocy przy przebiegach odkształconych. Stan obecny badań. Przegląd Elektrotechniczny. 1980. Nr 3.

9.8.    /(pexc;iep P.: HsMepenue u oąemta Kauecmea oaeKmpojHepeuu npu uecuMMcmpuunou u ne.iwteunou uaepyjse. Mockbu, 3HeproaiOMH3ąar 1985.