2tom333

2tom333



9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 668

taki układ nazywa się filtrem, a poszczególne filtry — gałęziami. Mówi się więc np. o czterogałęziowym filtrze dla 5., 7., 11. i 13. harmonicznej i oznacza go F5 + F7 + F11 +F13.

Filtr prosty ma przy uzyskiwanych obecnie dobrociach dławików i kondensatorów dość wąski zakres filtrowania. Jeśli źródło generuje harmoniczne wyższych rzędów, np. 17., 19., 23., 25. itd., to czasem filtr czterogałęziowy uzupełnia się filtrem szerokopasmowym, który filtruje całe pasmo harmonicznych stanowiąc dla nich gałąź poprzeczną o małej impedancji.

Schemat filtru prostego i szerokopasmowego pokazano na rys. 9.16, a charakterystyki impedancji układu z takimi filtrami na rys. 9.17.

Zainstalowanie fc-gałęziowego filtru jest przyczyną wystąpienia w układzie k rezonansów szeregowych (przy częstotliwościach filtrowanych) i k rezonansów równoległych przy częstotliwościach pośrednich (rys. 9.17). Częstotliwości tych rezonansów wzajemnie przeplatają się, przy czym jako pierwszy, przy wzroście n od jedności, wystąpi zawsze rezonans prądów.

Filtr szerokopasmowy powoduje obniżenie charakterystyki impedancji dla wyższych harmonicznych większych niż największy rząd harmonicznej filtrowanej (zwykle 11 lub 13).

9.6.5. Dobór podstawowych parametrów filtrów

Do podstawowych parametrów filtru zalicza się: liczbę gałęzi filtru, a właściwie rzędy wyższych harmonicznych filtrowanych, napięcie i moc baterii kondensatorów filtru, indukcyjność (lub reaktancję) dławika.

Jako dane wyjściowe przy doborze filtru służą: poziom odkształcenia napięcia i moc zwarcia na szynach w miejscu przyłączenia filtru, prądy wyższych harmonicznych źródła harmonicznych (z pomiarów lub danych jego dostawcy); impedancja dla wyższych harmonicznych silników, najwyższe napięcie sieci, do której będzie przyłączony filtr, moc baterii potrzebna do kompensacji mocy biernej, parametry jednostek kondensatorowych baterii.

Przekroczony poziom odkształcenia napięcia uzasadnia zastosowanie filtru. W zakładzie z przekształtnikami 6-pulsowymi1 stosuje się dwugałęziowc filtry 5. i 7. harmonicznej, z przekształtnikami 12-pulsowymi — F5 + F11+F13, z przekształtnikami 6- i 12-pul-sowymi — F5 + F7 + F11+F13, z piecami łukowymi — F2 + F3 +F4 + F5.

Częstotliwość (względną) pracy filtru dobiera się nieco mniejszą od rzędu filtrowanej harmonicznej: dla F5 — n5 = 4,9+4,98; dla F7 — n7 = 6,9 + 6,97; dla Fil — nn = = 10,9+10,95; dla F13 — nI3 = 12,9 + 12,95, aby uniknąć przeciążenia filtru [9.27],

Napięcie baterii w filtrze jest wyższe od napięcia na zaciskach filtru k„F razy, przy czym


(9.106)

zatem przy

nF = 2    3    4    5    7    11    13

kFn = 1,333 1,125 1,067 1,042 1,021 1,008 1,006 Po załączeniu filtru nastąpi wzrost napięcia proporcjonalny do współczynnika wyrażonego wzorem

(9.107)


kQ1 l+QJSk

Maksymalne napięcie na zaciskach baterii danej gałęzi filtru jest określone zależnością

UbF ~ ^nF^Q


(9.108)

w której Us— najwyższe napięcie sieci w miejscu pracy filtru. Znamionowe napięcie baterii w filtrze spełnia warunek

UbN » UbF    (9.109)

przy czym nie uwzględnia się tu dopuszczalnego przeciążenia napięciowego baterii o 10%.

Uwaga: Napięcie pracy każdej baterii filtru czterogałęziowego jest inne. jednak ze względu na unifikację dobiera się takie same jednostki we wszystkich gałęziach.

Prąd baterii w n-tej gałęzi filtru

hF = s/l f+12    (9.110)

Prąd /1 zależy od stosunku napięcia pracy baterii filtru do jej napięcia znamionowego i jest wyrażony wzorem

I = khF iLI

^ bS

przy czym k„ = UbF/VhN Stąd

hp ~ V

współczynnik napięciowego wykorzystania baterii.


(9.111)


(9.112)


Maksymalny dopuszczalny prąd kondensatora wynosi wg IEC 1,3IhN, ale do filtrów produkuje się kondensatory, których Ibmn = 1,5IbN. A zatem

-M.


(9.113)


bN \j p2-k2u

przy czym: p — stopień dopuszczalnego przeciążenia baterii prądem, zaś współczynnik

*i= 1/n/V-*2    (9-114)

Zakłada się, że przez gałąź filtru danej harmonicznej popłynie cały prąd tej harmonicznej źródła, a ponadto małe prądy innych harmonicznych. Ich udział uwzględnia się zmniejszając wartość p2 do 1,6 (zamiast 1,69) dla p = 1,3 oraz do 2,16 (zamiast 2,25) dla P = 1,5.

Stąd moc baterii w filtrze, wyrażona w kilowarach

QbF>y/^VMklIwk-10-3    (9.115)

Moc tę koryguje się (wzwyż) do wartości podziclnej przez 3QjN, przy czym Qjfl — moc znamionowa jednostki kondensatorowej.

Parametry filtru oblicza się z następujących zależności:

Xc = -^-;

Qbs


„2


(9.116)


Stąd pojemność wyrażona w mikrofaradach i indukcyjność wyrażona w milihenrach

C =


106 _ 3184,7 u>lXc Xc


L =


*„-103


= 3,18X,


(9.117)


X,

1

Oprócz określenia pulsowy spotyka się nazwę tętnieniowy lub taktowy.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
2tom330 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 662 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 662
2tom331 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 664 Susceptancje fazowe mogą być mierzone w każdej
2tom332 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 666 Ponieważ odkształcenie napięcia jest zwykle sp
2tom334 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 6709.6.6. Dławiki rezonansowe filtrów i ich podsta
2tom335 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ Rys. 9.19. Filtr aktywny jako inwcrtor napięcia -j
2tom336 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 6749.7.2. Szczegółowe zasady eksploatacji urządzeń
2tom337 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 676 Kondensatory z wyciekiem takiego syciwa należy
2tom338 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 678 9.9. Frank H., Ivner S.: Thyristor-controlled
2tom326 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 654 Baterie na napięcie 6 i 10 kV mają zwykle jedn
2tom327 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 656 Regulator mocy biernej baterii kondensatorów s
2tom315 Urządzenia do kompensacji mocy biernej doc. dr inż. Zbigniew Bialkiewicz (p. 9.3.9.4,9.6 — b
2tom316 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 634 Moce te mogą być reprezentowane geometrycznie
2tom317 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 636 Z zależności (9.27) wynika, że odbiornik jedno
2tom318 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 638 W energetyce współczynnik mocy w układach trój
2tom319 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 640 gdzie: = —-^(Gab+Gbc + Gca) tg<P„. V3 przy
2tom320 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 642 Zasilanie silnika przez dławik zwarciowy i spo
2tom321 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 644 Rys. 9.3. Przykładowe przebiegi prądu i napięc
2tom322 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 646 Rys. 9.4. Struktura regulatora RSS silnika syn
2tom323 9. URZĄDZENIA DO KOMPENSACJI MOCY BIERNEJ 6489.3.2. Przebiegi łączeniowe baterii samotnych i

więcej podobnych podstron