Rys. 4. U. Krzywe drogi d i prędkości vw dla manewru zatrzymywania swobodnego WN-stop.
Układ współrzędnych umożliwia równoczesne wprowadzenie kompletu ośmiu krzywych, chociaż zwykle umieszcza się dane odniesione do jednego manewru. Komplet krzywych stanowi podstawę do wyznaczenia odpowiedzi na pytania w rodzaju tych, jakie wymieniono w p. 4.2.1 podczas omawiania przyspieszania. Sposób wykonywania odczytów jest także identyczny.
Nowszą, znacznie zmodyfikowaną wersją jest układ krzywych przedstawionych na rys. 4.12 [131,65]. W związku z ograniczeniem liczby krzywych do czterech układ taki jest czytelniejszy. W oparciu o krzywe można dla danego statku - jak to wspomniano poprzednio -sporządzić tabele zatrzymywania swobodnego. Przykładowy układ stanowi tab. 4.7.
Rys. 4.12. Zestaw krzywych dla wszystkich manewrów zatrzymywania swobodnego masowca o nośności 32 000 t pod balastem [131, 65].
Wykresy i tabele sporządzone dla określonego statku si| prawdziwe dla warunków próby, k • da /miana tych ostatnich pociąga za sobą zmianę parametrów zatrzymywania swobodne-V Wpływ różnych czynników na zmiany czasu i drogi zatrzymywania wyjaśnia p. 4.3.1.5. /"fadnicnic to poruszono także w p. 1.9.3.
I l I .’ brednie rzeczywiste parametry zatrzymywania swobodnego
średnic rzeczywiste parametry zatrzymywania swobodnego statków określone zostały Ha podstawie analizy bardzo dużej liczby wyników morskich prób manewrowności. Analiza ulu linująca rzeczywiste drogi i czasy potrzebne do swobodnego zatrzymania statków w wy-tuk u manewru “CN-stop” dotyczy jednostek o nośności 5000 do 250 0001, o współczynniku |i»lm>lliwości kadłuba w granicach 0,70 do 0,87 oraz prędkości początkowej 14,0 do 18,0 Wtj/lów.
Wyniki badań zestawiono w tab. 4.8, wskazującej średnie rzeczywiste drogi zatrzymywania pod balastem i statków załadowanych wyrażone w milach morskich i odpowiednio « długościach statków, oraz średnie rzeczywiste długości czasu manewru wyrażone w minu-ini li Powyższe wielkości podano w zależności od wielkości statków wyrażonej w tonach iiMśiiości. Z uwagi na znaczne różnice prędkości początkowej zestawione wielkości są średnimi odpowiadającymi prędkości początkowej 16,0 węzłów. Podczas graficznego uśredniania w yilików nie brano pod uwagę różnic wynikających ze zmienności stosunków wymiarów głównych statków oraz pominięto także wpływ kształtu dziobów. Uwzględniając wymienio-iii> uproszczenia, można jednak kierować się danymi tab. 4.8 w celu przybliżonej oceny parametrów zatrzymywania swobodnego statków różnej wielkości.
Tabela 4.7
Tabela zatrzymywania swobodnego masowca o nośności 32 000 t w stanie balastowym.
Manewr | ||||||||
t |
“CN-stop" |
"PN-stop" |
“WN-stop" |
“BWN-stop " | ||||
/min] |
vw |
d |
vw |
d |
vw |
d |
vw |
d |
[w] |
1Mm) |
M |
IMmj |
M |
lMm/ |
[w] |
1Mm] | |
0 |
15.4 |
0.0 |
12.4 |
0.0 |
8.3 |
0.0 |
4,9 |
0.0 |
3 |
10,5 |
0.9 |
8.6 |
0.8 |
5,8 |
0.6 |
3,0 |
0.4 |
6 |
8.5 |
1.3 |
7.0 |
1,2 |
4.6 |
0,9 |
2.2 |
0,6 |
9 |
6.8 |
1.9 |
5.6 |
1.5 |
3.7 |
1.2 |
1,6 |
0,8 |
12 |
5.6 |
2.0 |
4.4 |
1,8 |
2,9 |
1.4 |
1,0 |
1.0 |
15 |
4.4 |
2.3 |
3.5 |
2,1 |
2.2 |
1,6 |
0,6 |
1.2 |
18 |
3.4 |
2.7 |
2.6 |
2,3 |
1,5 |
1,9 |
0,1 |
1.3 |
21 |
2.6 |
3.0 |
1.9 |
2.6 |
0.9 |
2.2 |
— |
— |
24 |
1.8 |
3.3 |
1.2 |
2.9 |
0.4 |
2.4 | ||
27 |
1.2 |
3.6 |
0.7 |
3.2 |
— |
— | ||
30 |
0.7 |
4.0 |
0.2 |
3,5 | ||||
33 |
0.3 |
4.3 |
— |
— | ||||
36 |
0.1 |
4.6 |
177