Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło
2.13
EaEhth(th +ta)d3i 2(Ebt, + Eata)
Omówienie drugiego z pojęć, dotyczącego określenia wartości momentu gnącego generowanego przez aktuator jest równoznaczne z faktem, że w przypadku tym rozważyć należy nie tylko wydłużenie aktuatora, ale także jego ugięcie. Analiza zagadnienia została przeprowadzona przez Crawleya i Luisa (1987), a następnie Dimitriadisa (1991), którzy przy użyciu klasycznego rozkładu naprężeń dla przekroju poprzecznego układu belka- aktuator uzyskali zależności:
dla belki <rb = 2a'b — 2.14
2.15
dla aktuatora
gdzie:
<j'b,c'a -przedstawiają odpowiednio naprężenia belkę i aktuator, z- odległość powierzchni styku od osi obojętnej
Porównanie momentów aktuatora uzyskanych bazując na klasycznym rozkładzie naprężeń [55,20] (wersja nr.3, uprzednio rozpatrywanego modelu, w której Es = 0, d0 = 0), wskazują, że obliczone wartości stałej Ca ulega różnym zmianom, w zależności od modelu, wraz ze wzrostem stosunku szerokości układu aktuator/belka. Aktuator zginany z naprężeniem opisanym identycznie jak w przypadku belki, zadziałałby ze znacznie pomniejszonym efektem aktuacji. A zatem, zmiana rozkładu naprężeń będzie konieczna, jako że parametry sztywności , odpowiednio dla materiałów piezoelektrycznych i struktur stalowych znacznie E E
różnią się od siebie (dla ceramików PZT--- » 0,25, dla polimerów PVDF--- » 0,01).
Eb Eb
Zmodyfikowany rozkład naprężeń jest wyznaczony przy założeniu jednakowej liniowej zmiany odkształcenia zarówno dla belki jak i aktuatora. W tym przypadku naprężenie dla aktuatora zostanie uzyskane przez zastosowanie prawa Hooka, wraz z uwzględnieniem modułów Younga aktuatora, oraz belki.
2.16
Powierzchniowe naprężenie aktuatora <r'a jest powiązane z elektrycznie indukowanym wolnym odkształceniem A oraz powierzchniowym odkształceniem belki s‘b zgodnie z poniższą zależnością
2.17
cr'a =Ea(sb - A)
Rozkład naprężeń, dla przekroju poprzecznego aktywowanej belki, zdefiniowany przez równanie 2.17 i 2.18 przedstawia rysunek 2.8.
14