3784493654

3784493654



Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło

2.13


EaEhth(th +ta)d3i 2(Ebt, + Eata)

Omówienie drugiego z pojęć, dotyczącego określenia wartości momentu gnącego generowanego przez aktuator jest równoznaczne z faktem, że w przypadku tym rozważyć należy nie tylko wydłużenie aktuatora, ale także jego ugięcie. Analiza zagadnienia została przeprowadzona przez Crawleya i Luisa (1987), a następnie Dimitriadisa (1991), którzy przy użyciu klasycznego rozkładu naprężeń dla przekroju poprzecznego układu belka- aktuator uzyskali zależności:

dla belki    <rb = 2a'b    2.14


2.15


dla aktuatora

gdzie:

<j'b,c'a -przedstawiają odpowiednio naprężenia belkę i aktuator, z- odległość powierzchni styku od osi obojętnej

Porównanie momentów aktuatora uzyskanych bazując na klasycznym rozkładzie naprężeń [55,20] (wersja nr.3, uprzednio rozpatrywanego modelu, w której Es = 0, d0 = 0), wskazują, że obliczone wartości stałej Ca ulega różnym zmianom, w zależności od modelu, wraz ze wzrostem stosunku szerokości układu aktuator/belka. Aktuator zginany z naprężeniem opisanym identycznie jak w przypadku belki, zadziałałby ze znacznie pomniejszonym efektem aktuacji. A zatem, zmiana rozkładu naprężeń będzie konieczna, jako że parametry sztywności , odpowiednio dla materiałów piezoelektrycznych i struktur stalowych znacznie E    E

różnią się od siebie (dla ceramików PZT--- » 0,25, dla polimerów PVDF--- » 0,01).

Eb    Eb

Zmodyfikowany rozkład naprężeń jest wyznaczony przy założeniu jednakowej liniowej zmiany odkształcenia zarówno dla belki jak i aktuatora. W tym przypadku naprężenie dla aktuatora zostanie uzyskane przez zastosowanie prawa Hooka, wraz z uwzględnieniem modułów Younga aktuatora, oraz belki.


2.16

Powierzchniowe naprężenie aktuatora <r'a jest powiązane z elektrycznie indukowanym wolnym odkształceniem A oraz powierzchniowym odkształceniem belki s‘b zgodnie z poniższą zależnością

2.17


cr'a =Ea(sb - A)

Rozkład naprężeń, dla przekroju poprzecznego aktywowanej belki, zdefiniowany przez równanie 2.17 i 2.18 przedstawia rysunek 2.8.

14



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło powyżej temperatury Curie i poddawany działaniu silnego pola
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło Twarde piezoelektryki mają temperaturę Curie około 300°C, wi
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło Działanie sensorów piezoelektrycznych jest oparte na efekcie
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło przyjęcia jest jednorodny normalny rozkład naprężeniem. Poni
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło Rys 2.8 Schemat rozkład naprężeń dla przekroju poprzecznego
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło ba(x) = bs(x) Powyższe wywody zasugerowały zastosowanie płyt
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło austenitu, wtedy próbka powraca do pierwotnego kształtu. Waż
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło w funkcji temperatury; 7’0 - temperatura równowagi
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło PLAN PRACY 1.
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło odkształcenie ogrzanie Faza macierzysta
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło 5.1    Opis stanowiska z zastosowaniem płytek
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło1. Wstęp 1.1 Wprowadzenie Połączenie inżynierii materiałowej
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło Rys. 1.1 Schemat przestawiający mechatroniczne podejście do
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło W pracy zrealizowano następujące zagadnienia badawcze: -
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło2. Przegląd materiałów inteligentnych Pierwszym materiałem
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło Newtonowskie, w którym naprężenie ścinające jest proporcjona
Praca Doktorska - Anna Sapińska- Wcisło Kolejnym materiałem należącym do grupy smart są materiały
Praca Doktorska - Anna Sapińska-
Środowiska, specjalność: technologia wody i ścieków; Praca doktorska: „Badanie zanieczyszczenia

więcej podobnych podstron