1
Spoiny czołowe - zadania
2
Plan zaj
ęć
:
1. Wprowadzenie do
ć
wiczenia projektowego..
2. Zało
ż
enia do oblicze
ń
belek zespolonych.
3. Sytuacje projektowe i obci
ąż
enia belek zespolonych.
4. Wyznaczanie no
ś
no
ś
ci belek zespolonych ( SG I )
•
No
ś
no
ść
ł
ą
czników na
ś
cinanie
•
No
ś
no
ść
przekroju zespolonego na
ś
cinanie
•
No
ś
no
ść
na przekroju zespolonego zginanie
5. Wyznaczanie ugi
ęć
belek zespolonych (SG II )
Belki zespolone
3
Zakres oblicze
ń
w ogólnym przypadku powinien obejmowa
ć
sprawdzenie
stanów granicznych konstrukcji, a w szczególno
ś
ci:
— no
ś
no
ść
krytycznych przekrojów poprzecznych na zginanie i
ś
cinanie,
— no
ś
no
ść
ze wzgl
ę
du na miejscow
ą
utrat
ę
stateczno
ś
ci przy
ś
cinaniu i
zginaniu
ś
rodnika,
— no
ś
no
ść
ze wzgl
ę
du na zwichrzenie,
— no
ś
no
ść
na
ś
cinanie w kierunku podłu
ż
nym (rozwarstwienie) w płaszczy
ź
nie
zespolenia płyty z belk
ą
oraz w samej płycie w otoczeniu ł
ą
czników.
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
2
Belki zespolone
4
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zespolonego na
Ś
CINANIE:
No
ś
no
ść
przekroju poprzecznego belki zespolonej na
ś
cinanie mo
ż
na okre
ś
la
ć
według wzoru:
w którym:
A
V
— pole przekroju poprzecznego przenosz
ą
ce
ś
cinanie
f
yd
— obliczeniowa granica plastyczno
ś
ci stali konstrukcyjnej
(PN 45)
Belki zespolone
5
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zespolonego na
Ś
CINANIE:
Pole przekroju poprzecznego przenosz
ą
ce
ś
cinanie:
•
kształtowników walcowanych o przekroju dwuteowym A
a
(PN 45)
(PN 46)
• kształtowników spawanych o przekroju prostok
ą
tnym
3
Belki zespolone
6
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zespolonego na
Ś
CINANIE:
Pole przekroju poprzecznego przenosz
ą
ce
ś
cinanie:
•
rur walcowanych o przekroju prostok
ą
tnym A
a
(PN 47)
Belki zespolone
7
Przekroje belek
zespolonych wg
PN-B-03300
4
Belki zespolone
8
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zespolonego na
Ś
CINANIE:
Obetonowanie
ś
rodnika mo
ż
e by
ć
uwzgl
ę
dniane przy sprawdzaniu no
ś
no
ś
ci
belki na
ś
cinanie o ile poł
ą
czenie betonu otulaj
ą
cego ze
ś
rodnikiem belki
stalowej, spełnia warunki pełnego zespolenia.
Wpływ obetonowania
ś
rodnika na zwi
ę
kszenie no
ś
no
ś
ci belki na
ś
cinanie zaleca
si
ę
przyjmowa
ć
w takim samym stosunku jak przy ocenie no
ś
no
ś
ci belki na
zginanie.
No
ś
no
ść
na
ś
cinanie betonowej otuliny
ś
rodnika nale
ż
y sprawdza
ć
według
PN-B-03264:2002 przy zało
ż
eniu,
ż
e beton jest zarysowany.
Belki zespolone
9
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zespolonego na
Ś
CINANIE:
Ś
rodniki belek stalowych nale
ż
y dodatkowo sprawdzi
ć
na wyboczenie przy
ś
cinaniu, je
ż
eli ich smukło
ść
przekracza podane ni
ż
ej warto
ś
ci
•
dla
ś
rodnika nieusztywnionego i nieobetonowanego
(PN 49)
(PN 50)
• dla
ś
rodnika nieusztywnionego lecz obetonowanego
5
Belki zespolone
10
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zespolonego na
Ś
CINANIE:
Gdzie:
Obetonowanie
ś
rodnika nie ma wpływu na jego no
ś
no
ść
, je
ż
eli d/t
w
> 124
ε
.
Belki zespolone
11
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zespolonego na
Ś
CINANIE:
Stateczno
ść
miejscowa. No
ś
no
ść ś
rodnika na wyboczenie przy
ś
cinaniu
Ś
rodniki belek zespolonych podlegaj
ą
ce sprawdzeniu na wyboczenie przy
ś
cinaniu powinny mie
ć
poprzeczne
ż
ebra usztywniaj
ą
ce usytuowane co najmniej
w przekrojach podporowych.
Obliczeniow
ą
no
ś
no
ść ś
rodnika na wyboczenie przy
ś
cinaniu V
b.Rd
zaleca si
ę
okre
ś
la
ć
według PN-90/B-03200
6
Ś
cinanie wg PN-90/B-03200
12
No
ś
no
ść
obliczeniowa przekroju przy
ś
cinaniu sił
ą
poprzeczn
ą
V
(wg PN-90/B-03200 - 4.2.3):
d
v
pv
R
f
A
58
.
0
V
⋅
⋅
ϕ
⋅
=
(16)
ϕ
pv
– współczynnik niestateczno
ś
ci miejscowej przy
ś
cinaniu:
Ś
cinanie wg PN-90/B-03200
13
– gdy warunek smukło
ś
ci nie jest spełniony
1
1
p
pv
≤
λ
=
ϕ
(17)
215
f
56
K
t
b
d
p
⋅
⋅
=
λ
(7)
K = K
v
(wg Tab.8)
w
t
t
=
7
Belki zespolone
14
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zesp. – ZGINANIE ZE
Ś
CINANIEM :
W przypadku, gdy siła poprzeczna w analizowanym przekroju V
Sd
>0,5 V
b.Rd
nale
ż
y uwzgl
ę
dni
ć
wpływ
ś
cinania na no
ś
no
ść
na zginanie.
(PN 52)
Wpływ siły poprzecznej na no
ś
no
ść
przekroju zginanego klasy 1 lub 2
mo
ż
na równie
ż
uwzgl
ę
dnia
ć
przyjmuj
ą
c zredukowan
ą
wytrzymało
ść
stali
(1 -
ρ
)f
yd
na cz
ęś
ci przekroju przenosz
ą
cej
ś
cinanie, gdzie:
Belki zespolone
15
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zesp. – ZGINANIE ZE
Ś
CINANIEM :
W przypadku, gdy siła poprzeczna w analizowanym przekroju V
Sd
>0,5 V
b.Rd
powinien by
ć
spełniony warunek:
M
Sd
– moment zginaj
ą
cy w analizowanym przekroju
M
Rd
– obliczeniowa no
ś
no
ść
przekroju zespolonego na zginanie
M
f.Rd
– obliczeniowa no
ś
no
ść
przekroju zło
ż
onego z półek efektywnych
(PN 51)
8
Belki zespolone
16
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
przekroju zesp. – ZGINANIE PRZY PEŁNYM ZESPOLENIU :
Dla przekroju niestatecznego przy
ś
cinaniu ( wyboczenie przy
ś
cinaniu)
(PN 53)
Belki zespolone
17
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
Na całej długo
ś
ci belki nale
ż
y rozmie
ś
ci
ć
ł
ą
czniki
ś
cinane i zbrojenie
poprzeczne, zdolne do przeniesienia podłu
ż
nej siły rozwarstwiaj
ą
cej działaj
ą
cej
w stanie granicznym no
ś
no
ś
ci mi
ę
dzy płyt
ą
betonow
ą
i belk
ą
stalow
ą
bez
uwzgl
ę
dnienia wpływu przyczepno
ś
ci naturalnej mi
ę
dzy nimi.
Liczba ł
ą
czników rozmieszczonych na okre
ś
lonym odcinku
ś
cinania powinna by
ć
co najmniej równa
obliczeniowej sile rozwarstwiaj
ą
cej na tym
odcinku
podzielonej przez obliczeniow
ą
no
ś
no
ść
pojedynczego ł
ą
cznika.
9
Belki zespolone
18
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
Cz
ęś
ciowe zespolenie mo
ż
na stosowa
ć
w przypadku, gdy wszystkie przekroje
poprzeczne elementu s
ą
klasy 1 lub klasy 2, a obci
ąż
enie obliczeniowe w stanie
granicznym no
ś
no
ś
ci jest mniejsze od obci
ąż
enia, który element mógłby
przenie
ść
przy pełnym zespoleniu. Liczb
ę
ł
ą
czników nale
ż
y wówczas okre
ś
la
ć
z
uwzgl
ę
dnieniem ich odkształcalno
ś
ci.
Belki zespolone
19
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
W przypadku pełnego zespolenia, całkowit
ą
warto
ść
obliczeniow
ą
podłu
ż
nej siły
ś
cinaj
ą
cej, która ma by
ć
przeniesiona przez ł
ą
czniki
ś
cinane nale
ż
y okre
ś
la
ć
ze
wzorów:
— na odcinku mi
ę
dzy podpor
ą
skrajn
ą
i przekrojem maksymalnego momentu
prz
ę
słowego
(PN 83)
10
Belki zespolone
20
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
w którym:
N
cf
- siła
ś
ciskaj
ą
ca w płycie betonowej w przekroju prz
ę
słowym równa mniejszej
z warto
ś
ci:
(PN 85)
(PN 86)
Belki zespolone
21
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
gdzie:
A
a
- pole przekroju belki stalowej;
A
c
- pole efektywnego przekroju płyty betonowej;
A
sc
- pole efektywnego przekroju zbrojenia rozci
ą
ganego;
f
cd
– wytrzynało
ść
obliczeniowa betonu;
f
sd
– wytrzynało
ść
obliczeniowa stali zbrojeniowej.
11
Belki zespolone
22
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
Ł
ą
czniki sworzniowe w płycie jednolitej (wymiary wg PN-EN)
Belki zespolone
23
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
Ł
ą
czniki sworzniowe w płycie jednolitej.
No
ś
no
ść
obliczeniow
ą
na
ś
cinanie pojedynczego ł
ą
cznika sworzniowego z
główk
ą
ze spoin
ą
wie
ń
cow
ą
, okre
ś
la mniejsza zwarto
ś
ci: w którym:
(PN 88)
(PN 89)
12
Belki zespolone
24
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
przy czym:
(PN 88)
(PN 89)
Belki zespolone
25
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
gdzie:
f
u
- okre
ś
lona wytrzymało
ść
graniczna materiału ł
ą
cznika
sworzniowego na rozci
ą
ganie, nie wi
ę
ksza ni
ż
500 MPa;
f
ck
- charakterystyczna wytrzymało
ść
walcowa betonu na;
E
cm
-
ś
rednia warto
ść
siecznego modułu;
d -
ś
rednica ł
ą
cznika sworzniowego (nie wi
ę
ksza ni
ż
25mm);
h
sc
- wysoko
ść
ł
ą
cznika sworzniowego (nie mniejsza ni
ż
3d);
f
v
- cz
ęś
ciowy współczynnik bezpiecze
ń
stwa,
13
Belki zespolone
26
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
Potrzebn
ą
ilo
ść
ł
ą
czników na odcinku mi
ę
dzy podpor
ą
skrajn
ą
i przekrojem
maksymalnego momentu prz
ę
słowego wyznaczy
ć
mo
ż
na wg wzoru:
Rd
L
P
V
n
=
Belki zespolone
27
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
No
ś
no
ść
Ł
Ą
CZNIKÓW na
ś
cinanie:
Potrzebn
ą
ilo
ść
ł
ą
czników na odcinku mi
ę
dzy podpor
ą
skrajn
ą
i przekrojem
maksymalnego momentu prz
ę
słowego wyznaczy
ć
mo
ż
na wg wzoru:
Rd
L
P
V
n
=
14
Belki zespolone
28
WARUNKI KONSTRUKCYJNE DOTYCZ
Ą
CE ŁACZNIKÓW
•
Powierzchnia ł
ą
cznika, która przenosi siły odrywaj
ą
ce tj. wn
ę
trze p
ę
tle lub
dolna powierzchnia główki ł
ą
cznika sworzniowego powinna wystawa
ć
ponad
dolne zbrojenie płyty nie mniej ni
ż
30 mm
•
Grubo
ść
bocznego otulenia ł
ą
cznika powinna by
ć
nie mniejsza ni
ż
50 mm.
Belki zespolone
29
WARUNKI KONSTRUKCYJNE DOTYCZ
Ą
CE ŁACZNIKÓW
•
Maksymalny osiowy rozstaw ł
ą
czników
ś
cinanych w kierunku podłu
ż
nym nie
powinien przekracza
ć
6-krotnej całkowitej grubo
ś
ci płyty ani 800 mm.
•
Całkowita wysoko
ść
ł
ą
cznika sworzniowego po przyspawaniu powinna by
ć
nie mniejsza ni
ż
3 d, gdzie d jest
ś
rednic
ą
trzonu.
•
Rozstaw ł
ą
czników sworzniowych w kierunku działania siły
ś
cinaj
ą
cej
powinien by
ć
nie mniejszy ni
ż
5d;
•
Rozstaw ł
ą
czników sworzniowych w kierunku poprzecznym do siły
ś
cinaj
ą
cej
powinien by
ć
nie mniejszy ni
ż
2,5d w płytach jednolitych i 4d w innych
przypadkach.
15
Belki zespolone
30
WARUNKI KONSTRUKCYJNE DOTYCZ
Ą
CE ŁACZNIKÓW
•
Z wyj
ą
tkiem belek, w których ł
ą
czniki sworzniowe umieszczone s
ą
wprost
nad
ś
rodnikiem,
ś
rednica sworznia nie powinna przekracza
ć
2,5-krotnej
grubo
ś
ci tej cz
ęś
ci, do której jest przyspawany.
Belki zespolone
31
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
Napr
ęż
enia i odkształcenia w stanie granicznym u
ż
ytkowalno
ś
ci nale
ż
y
oblicza
ć
posługuj
ą
c si
ę
modelem spr
ęż
ystym i przyjmuj
ą
c za podstaw
ę
oblicze
ń
efektywny przekrój belki stalowej i efektywn
ą
szeroko
ść
płyty
współpracuj
ą
cej.
Model spr
ęż
ysty
16
Belki zespolone
32
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
Nale
ż
y przy tym uwzgl
ę
dnia
ć
efekty:
•
zwi
ę
kszonej podatno
ś
ci belki zespolonej przy zginaniu w przypadku
znacznie ograniczonej współpracy stali i betonu na skutek po
ś
lizgów lub
odrywania;
•
zarysowania betonu w strefie rozci
ą
ganej w obszarach momentów
podporowych;
•
uplastycznienia stali konstrukcyjnej, je
ś
li wyst
ę
puje, szczególnie w
belkach niepodpartych monta
ż
owo;
•
pełzania oraz skurczu betonu.
Belki zespolone
33
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
Ugi
ę
cia nie powinny niekorzystnie wpływa
ć
na u
ż
ytkowanie, efektywno
ść
lub
wygl
ą
d konstrukcji. Belki zespolone powinny by
ć
tak ukształtowane, aby
ugi
ę
cia obliczone dla podstawowej kombinacji obci
ąż
e
ń
mie
ś
ciły si
ę
w
granicach dopuszczalnych.
Graniczne warto
ś
ci ugi
ęć
stropów i dachów w budynkach nale
ż
y przyjmowa
ć
jak dla konstrukcji stalowych. Je
ż
eli ugi
ę
cia belek niepodpartych monta
ż
owo
mog
ą
niekorzystnie wpływa
ć
na wygl
ą
d budynku nale
ż
y je sprawdza
ć
w
poziomie półki dolnej. W pozostałych przypadkach poziomem odniesienia jest
wierzch płyty.
17
Belki zespolone
34
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
Obliczanie ugi
ęć
Ugi
ę
cia belki stalowej od obci
ąż
e
ń
przyło
ż
onych przed zespoleniem nale
ż
y
oblicza
ć
wg PN-90/B-03200.
Ugi
ę
cia belki zespolonej od obci
ąż
e
ń
przyło
ż
onych po zespoleniu nale
ż
y
oblicza
ć
w stanie spr
ęż
ystym z uwzgl
ę
dnieniem niepełnego zespolenia,
zarysowania, skurczu i pełzania betonu, uplastycznienia stali.
Ugi
ę
cie całkowite nale
ż
y oblicza
ć
stosuj
ą
c zasad
ę
superpozycji.
Belki zespolone
35
Obliczanie ugi
ęć
– pelzanie betonu
W obliczeniach budynków, metod
ą
analizy spr
ęż
ystej wpływ pełzania mo
ż
na
uwzgl
ę
dnia
ć
w sposób uproszczony, zast
ę
puj
ą
c pole przekroju betonu A
0
równowa
ż
nym polem przekroju stali A
0
/n, gdzie n jest nominalnym stosunkiem
modułów spr
ęż
ysto
ś
ci:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
18
Belki zespolone
36
WYZNACZANIE NO
Ś
NO
Ś
CI BELEK ZESPOLONYCH ( SG I )
w którym:
E
a
- moduł spr
ęż
ysto
ś
ci stali konstrukcyjnej;
E
cm
- efektywny moduł spr
ęż
ysto
ś
ci betonu, który mo
ż
na
przyjmowa
ć
:
E
c,eff
= 0,5E
cm
- w przypadku przybli
ż
onych oblicze
ń
dla obci
ąż
e
ń
krótkotrwałych i długotrwałych.
Belki zespolone
37
Obliczanie ugi
ęć
– skurcz betonu
Ugi
ę
cie belki wywołane skurczem mo
ż
na oblicza
ć
wg wzoru:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
(PN 110)
19
Belki zespolone
38
Obliczanie ugi
ęć
– skurcz betonu
w którym:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
(PN 111)
w którym:
I
a
- moment bezwładno
ś
ci przekroju belki stalowej;
l
1
- sprowadzony moment bezwładno
ś
ci przekroju zespolonego w prz
ęś
le
belki;
a - odległo
ść
mi
ę
dzy
ś
rodkami ci
ęż
ko
ś
ci przekrojów belki stalowej i płyty
betonowej;
ε
cs
- odkształcenie skurczowe betonu.
Belki zespolone
39
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
W przypadku obci
ąż
enia równomiernie rozło
ż
onego q, przyło
ż
onego po
zespoleniu,
ugi
ę
cie
belki
o
rozpi
ę
to
ś
ci
L
i
sztywno
ś
ci
przekroju
zast
ę
pczego E
a
I
1
mo
ż
na obliczy
ć
z wzoru:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
(PN 111)
w którym:
q – całkowite obci
ąż
enie charakterystyczne
E
a
– moduł Younga stal;
l
1
– sprowadzony moment bezwładno
ś
ci przekroju zespolonego w prz
ęś
le
belki;
L – rozpi
ę
to
ść
belki zespolonej
20
Belki zespolone
40
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
W przypadku obci
ąż
enia równomiernie rozło
ż
onego q, przyło
ż
onego po
zespoleniu,
ugi
ę
cie
belki
o
rozpi
ę
to
ś
ci
L
i
sztywno
ś
ci
przekroju
zast
ę
pczego E
a
I
1
mo
ż
na obliczy
ć
z wzoru:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
(PN 111)
w którym:
q – całkowite obci
ąż
enie charakterystyczne
E
a
– moduł Younga stal;
l
1
– sprowadzony moment bezwładno
ś
ci przekroju zespolonego w prz
ęś
le
belki;
L – rozpi
ę
to
ść
belki zespolonej
Belki zespolone
41
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
Rozkład napr
ęż
e
ń
spr
ęż
ystych w przekroju zespolonym:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
21
Belki zespolone
42
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
Rozkład napr
ęż
e
ń
spr
ęż
ystych w przekroju zespolonym:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
Belki zespolone
43
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
Je
ż
eli:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
to
x
<
h
c
,wtedy
x
wyznaczamy
z równania:
(*)
22
Belki zespolone
44
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
Je
ż
eli równanie (*) nie jest spełnione to
x
>
h
c ,
wtedy
x
wyznaczamy z
równania:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
Belki zespolone
45
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
Gdy to
x
<
h
c
to:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
23
Belki zespolone
46
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
Gdy to
x > h
c
to:
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
Belki zespolone
47
Obliczanie ugi
ęć
– sztywno
ść
przekroju zespolonego
Napr
ęż
enia w belce zespolonej oblicza si
ę
wg wzoru:
•
w stali
WYZNACZANIE UGI
ĘĆ
BELEK ZESPOLONYCH ( SG II )
•
w betonie