Grunty projekt id 196340 Nieznany

background image

Mechanika Gruntów i fundmantowanie

Dane do projektu:

γa

1.4



współczynnik bezpieczeństwa dla obciążeń

Obciążenia charakterystyczne - kombinacja 1

Obciążenia obliczeniowe - kombinacja 1

Pk1 974kN



Pd1 Pk1 γa

1363.6 kN



Mk1 93kN m



Md1 Mk1 γa

130.2 kN m



Tk1 19kN



Td1 T

k1

γa

26.6 kN



Obciążenia charakterystyczne - kombinacja 2

Obciążenia obliczeniowe - kombinacja 2

Pk2 882kN



Pd2 Pk2 γa

1234.8 kN



Mk2 133kN m



Md2 Mk2 γa

186.2 kN m



Tk2 48kN



Td2 T

k2

γa

67.2 kN



Warstwy gruntowe:

ρw

1000

kg

m

3



Gęstość wody

Ciężar objetościowy wody

γw

ρw g

9.807

kN

m

3



Woda gruntowa

Poziom nawiercony

hw.naw 4.7m



Poziom ustalony

hw.ust 4.7m



Warstwa 1: FSa Piasek drobny

Konsystencja (grunt spoisty)

IL1

0.27



ID1 0



Miąższość

h1

2.1m



ρ

2670

kg

m

3



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

Ciężar objętościowy gruntu

γ1

ρ

g

26.184

kN

m

3



Spójność gruntu

cu1 29.03kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ1

17deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M01 31293kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M1

41714kPa



background image

Warstwa 2a: siCl (b) Iły pylaste

IL2

0.15



ID2 0



Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

h2

2.3m



Miąższość

Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ2

2750

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ2

ρ2 g

26.968

kN

m

3



Spójność gruntu

cu2 33.45kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ2

19.2deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M02 41944kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M2

55911kPa



Warstwa 3a: Sa - Piasek

Konsystencja (grunt spoisty)

IL3

0



ID3 0.58



Miąższość

h3

0.3m



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ3

2650

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ3a

ρ3 g

γw

16.181

kN

m

3



Spójność gruntu

cu3 0kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ3

33.5deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M03 108603kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M3

120670kPa



Warstwa 3b: Piasek Sa z uwzględnieniem wody

Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

h3.1 2.6m h3

2.3 m



Miąższość

Ciężar objętościowy gruntu

γ3b

ρ3 g

γw

16.181

kN

m

3



Warstwa 4:

Gr żwir- z uwzględnieniem wody

Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

IL4

0



ID4 0.58



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ4

1750

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ4

ρ4 g

γw

7.355

kN

m

3



Spójność gruntu

cu4 0kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ4

39deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M04 169565kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M4

169565kPa



background image

Określenie głębokości posadowienia z uwagi na przemarzanie gruntu

Lokalizacja : Kielce

głębokość przemarzania

hz 1.2m



Przyjmuję

D

1.9m



D

hz

1

D

0.5m

1

warunki spełnione

Kombinacja nr 1

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI

Dane geometryczne fundamentu: B1 1.6m



L1

1.6m



hf

0.5m



Mimośrody B` i L`

eB.max

B1

6

0.267 m



eB

Md1

Pd1

0.095 m



eB eB.max

1

ML 0kN m



eL

ML
Pd1

0



Efektywna szerokość fundamentu:

B'

B1 2 eB

1.41 m



Efektywna długość fundamentu:

L'

L1 2 eL

1.6 m



Efektywne pole powierzchni fundamentu:

A'

B' L'

2.254 m

2



Określenie nośności podłoża pod fundamentem:

φ' kąt tarcia wewnętrznego [rad]

φ

'

π ϕ2

180deg

0.335



c'

cu2 33.45 kPa



Kohezja (spójność)

Poziom posadowienia D

D

1.9 m

γk

γ2 26.968

kN

m

3



q'

D γk

51.24

kN

m

2



Ciężar objętościowy gruntu:

Współczynniki dla nośności:

Nq

e

π

tan φ'

( )

tan 45deg

φ

'

2









2

5.913



Nc

Nq 1

tan φ'

( )

14.108



N

γ

2 Nq 1

tan φ'

( )

3.422



background image

Nachylenie podstawy fundamentu:

Fundament posadowiony poziomo:

α

0deg



bq

1

α

tan φ'

( )

(

)

2

1



bc bq

1

bq

Nc tan φ'

( )

1



b

γ

bq 1



Kształt fundamentu dla prostokąta:

sq

1

B'
L'





sin φ'

( )

1.29



s

γ

1

0.3

B'
L'





0.736



sc

sq Nq

1

Nq 1

1.349



Siła pozioma T działa w kierunku B`:

mb

2

B'
L'









1

B'
L'





1.532



Nachylenia obciążenia spowodowanego obciążeniem poziomym H:

iq

1

Tk1

Pk1 A' c'

1

tan φ'

( )

mb

0.976



i

γ

1

Tk1

Pk1 A' c'

1

tan φ'

( )

mb 1

0.96



ic iq

1

iq

Nc tan φ'

( )

0.971



Jednostkowy charakteryczny opór graniczny podłoża w warunkach z odpływem:

qf

c' Nc

bc

sc

 ic

q' Nq

bq

sq

iq

0.5 γk

B'

 N

γ

b

γ

s

γ

i

γ

1.045

10

3

kPa



Wartość charakterystyczna oporu podłoża:

Rk

A' qf

2.356

10

3

kN



Wartość obliczeniowa oporu podłoża:

Rd

Rk
1.4

1.683

10

3

kN



Sprawdzenie warunków nośności:

Pd1 Rd

1

Pd1

Rd

0.81

Td1 Rd

1

Td1

Rd

0.016

Warunki spełnione dla przyjętych wymiarów stopy fundamentowej.

B1 1.6m

L1 1.6m

hf 0.5m

background image

Warunek na odrywanie:

Wskaźnik wytrzymałości:

Wx

B1

2

L1

6

0.683 m

3



qmin

Pd1

B1 L1

Md1

Wx

341.934 kPa



qmin 0

1

Warunek spełniony.

Kombinacja nr 2

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI

Dane geometryczne fundamentu: B2 1.6m



L2

1.6m



hf2 0.5m



Mimośrody B` i L`

eB.max

B2

6

0.267 m



eB

Md2

Pd2

0.151 m



eB eB.max

1

ML 0kN m



eL

ML
Pd1

0



Efektywna szerokość fundamentu:

B'

B2 2 eB

1.3 m



Efektywna długość fundamentu:

L'

L2 2 eL

1.6 m



Efektywne pole powierzchni fundamentu:

A'

B' L'

2.077 m

2



Określenie nośności podłoża pod fundamentem:

φ' kąt tarcia wewnętrznego [rad]

φ

'

π ϕ2

180deg

0.335



c'

cu2 33.45 kPa



Kohezja (spójność)

Poziom posadowienia D

D

1.9 m

γk

γ2 26.968

kN

m

3



q'

D γk

51.24

kN

m

2



Ciężar objętościowy gruntu:

Współczynniki dla nośności:

Nq

e

π

tan φ'

( )

tan 45deg

φ

'

2









2

5.913



Nc

Nq 1

tan φ'

( )

14.108



N

γ

2 Nq 1

tan φ'

( )

3.422



background image

Nachylenie podstawy fundamentu:

Fundament posadowiony poziomo:

α

0deg



bq

1

α

tan φ'

( )

(

)

2

1



bc bq

1

bq

Nc tan φ'

( )

1



b

γ

bq 1



Kształt fundamentu dla prostokąta:

sq

1

B'
L'





sin φ'

( )

1.267



s

γ

1

0.3

B'
L'





0.757



sc

sq Nq

1

Nq 1

1.321



Siła pozioma T działa w kierunku B`:

mb

2

B'
L'









1

B'
L'





1.552



Nachylenia obciążenia spowodowanego obciążeniem poziomym H:

iq

1

Tk2

Pk2 A' c'

1

tan φ'

( )

mb

0.932



i

γ

1

Tk2

Pk2 A' c'

1

tan φ'

( )

mb 1

0.891



ic iq

1

iq

Nc tan φ'

( )

0.918



Jednostkowy charakteryczny opór graniczny podłoża w warunkach z odpływem:

qf

c' Nc

bc

sc

 ic

q' Nq

bq

sq

iq

0.5 γk

B'

 N

γ

b

γ

s

γ

i

γ

970.518 kPa



Wartość charakterystyczna oporu podłoża:

Rk

A' qf

2.016

10

3

kN



Wartość obliczeniowa oporu podłoża:

Rd

Rk
1.4

1.44

10

3

kN



Sprawdzenie warunków nośności:

Pd2 Rd

1

Pd2

Rd

0.857

Td2 Rd

1

Td2

Rd

0.047

Warunki spełnione dla przyjętych wymiarów stopy fundamentowej.

B2 1.6m

L2 1.6m

hf 0.5m

background image

Warunek na odrywanie:

Wskaźnik wytrzymałości:

Wx

B2

2

L2

6

0.683 m

3



qmin

Pd2

B2 L2

Md2

Wx

209.59 kPa



qmin 0

1

Warunek spełniony.

STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI DLA KOMBINACJI NR 1
Obliczenie osiadań

Wyznaczenie współczynnika zaniku naprężeń:

L

L1 1.6m



B

B1 1.6m



Z

3.4m



q

Pk1
B L

380.469 kPa



ηs Z

( )

2

π

atan

L

B

Z
B

1

L
B





2

Z
B





2

Z

B

L

B

1

Z
B





2

L
B





2

Z
B





2

1

L
B





2

Z
B





2

Z
B



σzq

q ηs Z

( )

0.034 MPa



- naprężenie wywołane ciężarem fundamentu

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

ηm Z

( )

2

π

atan

L

B

2

Z
B

1

L
B





2

4

Z
B





2

2

L
B





Z
B





1

L
B





2

4

Z
B





2

1

1

4

Z
B





2

1

L
B





2

4

Z
B





2











σDρ

D γ2

0.051 MPa



naprężenie na poziomie posadowienia fundamentu

σz.ρ

σDρ ηm Z

( )

4.959

10

3

MPa



odprężenie

σzs

σz.ρ



naprężenie wtórne

σzd

σzq σzs

0.029 MPa



naprężenie dodatkowe

σzp

γ1 h1

γ2 h2

γ3a h3

γ3b h3.1

0.159 MPa



naprężenie pierwotne na poziomie

0.2 σzp

0.032 MPa

0.2σzp σzd

1

Warunek spełniony

background image

Podział gruntu na warstwy obliczeniowe:

Głębokość posadowienia

D

1.9 m

Miąższości warstw

h1 2.1m

h2 2.3m

h3 0.3m

h3.1 2.3m

Głębokość do której wyznaczamy warstwy obliczeniowe

Z

3.4 m

h4

Z

h1 D

h2

h3.1

h3

1.7

m



Maxymalna grubość warstwy obliczeniowej:

W0

B1

2

0.8 m



Miąższości warstw obliczeniowych

Warstwa 2a:

Warstwa 2b:

Warstwa 3:

Ilość warstw obliczeniowych:

n2

ceil

h2

W0

3



n3

ceil

h3

W0

1



n4

ceil

h3.1

W0

3



Grubość warstw obliczeniowych (Warstwy wyznaczamy od poziomu posadowienia D):

d5

h3.1

n4

0.767 m



d1

h2
n2

0.767 m



d4

h3
n3

0.3 m



d6

d5 0.767 m



d2

d1 0.767 m



d7

d5 0.767 m



d3

d2 0.767 m



Odległości od poziomu posadowienia do środka warstw:

z7

d1 d2

d3

d4

d5

d6

d7

2

4.517 m



z1

d1

2

0.383 m



z2

d1

d2

2

1.15 m



z3

d1 d2

d3

2

1.917 m



z4

d1 d2

d3

d4

2

2.45 m



z5

d1 d2

d3

d4

d5

2

2.983 m



z6

d1 d2

d3

d4

d5

d6

2

3.75 m



background image

Naprężenia pierwotne na granicach warstw obliczeniowych

σzρ1

σDρ d1 γ2

0.072 MPa



σzρ2

σzρ1 d2 γ2

0.093 MPa



σzρ3

σzρ2 d3 γ2

0.113 MPa



σzρ4

σzρ3 d4 γ3a

0.118 MPa



σzρ5

σzρ4 d5 γ3b

0.131 MPa



σzρ6

σzρ5 d6 γ3b

0.143 MPa



σzρ7

σzρ6 d7 γ3b

0.155 MPa



Odprężenia w środkach warstw obliczeniowych:

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

σz.ρ1

σDρ ηm z1

 

0.048 MPa



ηm z1

 

0.937

ηm z2

 

0.507

σz.ρ2

σDρ ηm z2

 

0.026 MPa



ηm z3

 

0.257

σz.ρ3

σDρ ηm z3

 

0.013 MPa



ηm z4

 

0.173

σz.ρ4

σDρ ηm z4

 

8.855

10

3

MPa



ηm z5

 

0.123

σz.ρ5

σDρ ηm z5

 

6.282

10

3

MPa



ηm z6

 

0.081

σz.ρ6

σDρ ηm z6

 

4.139

10

3

MPa



ηm z7

 

0.057

σz.ρ7

σDρ ηm z7

 

2.917

10

3

MPa



Naprężenia wtórne w środkach warstw obliczeniowych:

σzs1

σz.ρ1 0.048 MPa



σzs5

σz.ρ5 6.282 10

3

MPa



σzs2

σz.ρ2 0.026 MPa



σzs6

σz.ρ6 4.139 10

3

MPa



σzs3

σz.ρ3 0.013 MPa



σzs7

σz.ρ7 2.917 10

3

MPa



σzs4

σz.ρ4 8.855 10

3

MPa



Naprężenia w środkach warstw obliczeniowych

σzq1

q ηs z1

 

0.278 MPa



σzq5

q ηs z5

 

0.042 MPa



ηs z1

 

0.731

ηs z5

 

0.112

σzq2

q ηs z2

 

0.147 MPa



σzq6

q ηs z6

 

0.029 MPa



ηs z2

 

0.386

ηs z6

 

0.076

σzq7

q ηs z7

 

0.021 MPa



ηs z3

 

0.216

σzq3

q ηs z3

 

0.082 MPa



ηs z7

 

0.054

ηs z4

 

0.152

σzq4

q ηs z4

 

0.058 MPa



Naprężenia dodatkowe w środkach warstw obliczeniowych

σzd1

σzq1 σzs1

0.23 MPa



σzd5

σzq5 σzs5

0.036 MPa



σzd2

σzq2 σzs2

0.121 MPa



σzd6

σzq6 σzs6

0.025 MPa



σzd7

σzq7 σzs7

0.018 MPa



σzd3

σzq3 σzs3

0.069 MPa



σzd4

σzq4 σzs4

0.049 MPa



background image

Parametry odksztakłceniowe warstw obliczeniowych

Dla warstw obliczeniowych z warstwy drugiej:

M02

74.73

MPa IL2

3

148.47MPa IL2

2

120.16MPa IL2

47.626MPa

32.69 MPa



M1

M01

0.9

34.77 MPa



Dla warstw obliczeniowych z warstwy trzeciej:

M02

74.73

MPa IL3

3

148.47MPa IL3

2

120.16MPa IL3

47.626MPa

47.626 MPa



M2

M02

0.9

52.918 MPa



Obliczenie spodziewanych osiadań

λ

1



Budowa trwa dłużej niż rok

s01

σzd1 d1

M01

λ

σzs1 d1

M1

0.67 cm



s06

σzd6 d6

M02

λ

σzs6 d6

M2

0.046 cm



s02

σzd2 d2

M01

λ

σzs2 d2

M1

0.354 cm



s07

σzd7 d7

M02

λ

σzs7 d7

M2

0.033 cm



s03

σzd3 d3

M01

λ

σzs3 d3

M1

0.198 cm



s04

σzd4 d4

M01

λ

σzs4 d4

M1

0.055 cm



s05

σzd5 d5

M02

λ

σzs5 d5

M2

0.067 cm



s0

s01 s02

s03

s04

s05

s06

s07

1.422 cm



s0 5cm

warunek spełniony

background image

STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI DLA KOMBINACJI NR 2
Obliczenie osiadań

Wyznaczenie współczynnika zaniku naprężeń:

L

L2 1.6m



B

B2 1.6m



Z

3.4m



q

Pk2
B L

344.531 kPa



ηs Z

( )

2

π

atan

L

B

Z
B

1

L
B





2

Z
B





2

Z

B

L

B

1

Z
B





2

L
B





2

Z
B





2

1

L
B





2

Z
B





2

Z
B



σzq

q ηs Z

( )

0.031 MPa



- naprężenie wywołane ciężarem fundamentu

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

ηm Z

( )

2

π

atan

L

B

2

Z
B

1

L
B





2

4

Z
B





2

2

L
B





Z
B





1

L
B





2

4

Z
B





2

1

1

4

Z
B





2

1

L
B





2

4

Z
B





2











σDρ

D γ2

0.051 MPa



naprężenie na poziomie posadowienia fundamentu

σz.ρ

σDρ ηm Z

( )

4.959

10

3

MPa



odprężenie

σzs

σz.ρ



naprężenie wtórne

σzd

σzq σzs

0.026 MPa



naprężenie dodatkowe

σzp

γ1 h1

γ2 h2

γ3a h3

γ3b h3.1

0.159 MPa



naprężenie pierwotne na poziomie

0.2 σzp

0.032 MPa

0.2σzp σzd

1

Warunek spełniony

Podział gruntu na warstwy obliczeniowe:

Głębokość posadowienia

D

1.9 m

Miąższości warstw

h1 2.1m

h2 2.3m

h3 0.3m

h3.1 2.3m

Głębokość do której wyznaczamy warstwy obliczeniowe

Z

3.4 m

h4

Z

h1 D

h2

h3.1

h3

1.7

m



background image

Maxymalna grubość warstwy obliczeniowej:

W0

B2

2

0.8 m



Miąższości warstw obliczeniowych

Warstwa 2a:

Warstwa 2b:

Warstwa 3:

Ilość warstw obliczeniowych:

n2

ceil

h2

W0

3



n3

ceil

h3

W0

1



n4

ceil

h3.1

W0

3



Grubość warstw obliczeniowych (Warstwy wyznaczamy od poziomu posadowienia D):

d5

h3.1

n4

0.767 m



d1

h2
n2

0.767 m



d4

h3
n3

0.3 m



d6

d5 0.767 m



d2

d1 0.767 m



d7

d5 0.767 m



d3

d2 0.767 m



Odległości od poziomu posadowienia do środka warstw:

z7

d1 d2

d3

d4

d5

d6

d7

2

4.517 m



z1

d1

2

0.383 m



z2

d1

d2

2

1.15 m



z3

d1 d2

d3

2

1.917 m



z4

d1 d2

d3

d4

2

2.45 m



z5

d1 d2

d3

d4

d5

2

2.983 m



z6

d1 d2

d3

d4

d5

d6

2

3.75 m



Naprężenia pierwotne na granicach warstw obliczeniowych

σzρ1

σDρ d1 γ2

0.072 MPa



σzρ2

σzρ1 d2 γ2

0.093 MPa



σzρ3

σzρ2 d3 γ2

0.113 MPa



σzρ4

σzρ3 d4 γ3a

0.118 MPa



σzρ5

σzρ4 d5 γ3b

0.131 MPa



σzρ6

σzρ5 d6 γ3b

0.143 MPa



σzρ7

σzρ6 d7 γ3b

0.155 MPa



background image

Odprężenia w środkach warstw obliczeniowych:

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

σz.ρ1

σDρ ηm z1

 

0.048 MPa



ηm z1

 

0.937

ηm z2

 

0.507

σz.ρ2

σDρ ηm z2

 

0.026 MPa



ηm z3

 

0.257

σz.ρ3

σDρ ηm z3

 

0.013 MPa



ηm z4

 

0.173

σz.ρ4

σDρ ηm z4

 

8.855

10

3

MPa



ηm z5

 

0.123

σz.ρ5

σDρ ηm z5

 

6.282

10

3

MPa



ηm z6

 

0.081

σz.ρ6

σDρ ηm z6

 

4.139

10

3

MPa



ηm z7

 

0.057

σz.ρ7

σDρ ηm z7

 

2.917

10

3

MPa



Naprężenia wtórne w środkach warstw obliczeniowych:

σzs1

σz.ρ1 0.048 MPa



σzs5

σz.ρ5 6.282 10

3

MPa



σzs2

σz.ρ2 0.026 MPa



σzs6

σz.ρ6 4.139 10

3

MPa



σzs3

σz.ρ3 0.013 MPa



σzs7

σz.ρ7 2.917 10

3

MPa



σzs4

σz.ρ4 8.855 10

3

MPa



Naprężenia w środkach warstw obliczeniowych

σzq1

q ηs z1

 

0.252 MPa



σzq5

q ηs z5

 

0.038 MPa



ηs z1

 

0.731

ηs z5

 

0.112

σzq2

q ηs z2

 

0.133 MPa



σzq6

q ηs z6

 

0.026 MPa



ηs z2

 

0.386

ηs z6

 

0.076

σzq7

q ηs z7

 

0.019 MPa



ηs z3

 

0.216

σzq3

q ηs z3

 

0.075 MPa



ηs z7

 

0.054

ηs z4

 

0.152

σzq4

q ηs z4

 

0.052 MPa



Naprężenia dodatkowe w środkach warstw obliczeniowych

σzd1

σzq1 σzs1

0.204 MPa



σzd5

σzq5 σzs5

0.032 MPa



σzd2

σzq2 σzs2

0.107 MPa



σzd6

σzq6 σzs6

0.022 MPa



σzd7

σzq7 σzs7

0.016 MPa



σzd3

σzq3 σzs3

0.061 MPa



σzd4

σzq4 σzs4

0.044 MPa



background image

Parametry odksztakłceniowe warstw obliczeniowych

Dla warstw obliczeniowych z warstwy drugiej:

M02

74.73

MPa IL2

3

148.47MPa IL2

2

120.16MPa IL2

47.626MPa

32.69 MPa



M1

M01

0.9

34.77 MPa



Dla warstw obliczeniowych z warstwy trzeciej:

M02

74.73

MPa IL3

3

148.47MPa IL3

2

120.16MPa IL3

47.626MPa

47.626 MPa



M2

M02

0.9

52.918 MPa



Obliczenie spodziewanych osiadań

λ

1



Budowa trwa dłużej niż rok

s01

σzd1 d1

M01

λ

σzs1 d1

M1

0.605 cm



s06

σzd6 d6

M02

λ

σzs6 d6

M2

0.041 cm



s02

σzd2 d2

M01

λ

σzs2 d2

M1

0.32 cm



s07

σzd7 d7

M02

λ

σzs7 d7

M2

0.03 cm



s03

σzd3 d3

M01

λ

σzs3 d3

M1

0.179 cm



s04

σzd4 d4

M01

λ

σzs4 d4

M1

0.049 cm



s05

σzd5 d5

M02

λ

σzs5 d5

M2

0.061 cm



s00 s01 s02

s03

s04

s05

s06

s07

1.285 cm



s00 5cm

warunek spełniony

background image

Osiadanie dla kombinacji nr 1:

s0 14.22 mm

Osiadanie dla kombinacji nr 2:

s00 12.854 mm

Wybrano większe osiadanie:

s1

s0 14.22 mm



Współrzędne poszczególnych stóp fundamentowych

l1

3.5m



l2

4.5m



l3

8m



l4

6m



Wzór na obliczenie poszczególnych osiadań:

S0

si

xi

10

yi

xi 1



si

Osiadanie dla stopy nr 2:

Osiadanie dla stopy nr 3:

x2

0



y2

l4 6 m



x3

l2 4.5m



y3

l4 6 m



s2

s1

y2

x2 1m

x2

10m

85.323 mm



s3

s1

y3

x3 1m

x3

10m

21.912 mm



Osiadanie dla stopy nr 4:

Osiadanie dla stopy nr 5:

x4

l1

3.5

m



y4

0m



x5

0m



y5

0m



s4

s1

y4

x4 1m

x4

10m

4.977

mm



s5

s1

y5

x5 1m

x5

10m

0 mm



Osiadanie dla stopy nr 6:

Osiadanie dla stopy nr 7:

x6

l2 4.5m



y6

0m



x7

l1

3.5

m



y7

l3

8

 m



s6

s1

y6

x6 1m

x6

10m

6.399 mm



s7

s1

y7

x7 1m

x7

10m

40.528 mm



Osiadanie dla stopy nr 8:

Osiadanie dla stopy nr 9:

x8

0m



y8

l3

8

 m



x9

l2 4.5m



y9

l3

8

 m



s9

s1

y9

x9 1m

x9

10m

14.285

mm



s8

s1

y8

x8 1m

x8

10m

113.764

mm



Średnie osiadanie budowli:

Pole powierzchni stopy fundamentowej: F1 B1 L1

2.56 m

2



sśr F1

s1 s2

s3

s4

s5

s6

s7

s8

s9

9 F1

3.929 mm



background image

10. Przechylenie Budowli=> Uklad przyjmuję w środku ciężkości

x1

l1

3.5

m



y1

l4 6 m



x1

2

12.25 m

2

y1

2

36 m

2

x1 y1

21

 m

2

s1 y1

0.085 m

2

s1 x1

0.05

m

2

x2

0



y2

l4 6 m



x2

2

0

y2

2

36 m

2

x2 y2

0

s2 y2

0.512 m

2

s2 x2

0

x3

l2 4.5m



y3

l4 6 m



x3

2

20.25 m

2

y3

2

36 m

2

x3 y3

27 m

2

s3 y3

0.131 m

2

s3 x3

0.099 m

2

x4

l1

3.5

m



y4

0m



x4

2

12.25 m

2

y4

2

0

x4 y4

0

s4 y4

0

s4 x4

0.017 m

2

x5

0m



y5

0m



x5

2

0

y5

2

0

x5 y5

0

s5 y5

0

s5 x5

0

x6

l2 4.5m



y6

0m



x6

2

20.25 m

2

y6

2

0

x6 y6

0

s6 y6

0

s6 x6

0.029 m

2

x7

l1

3.5

m



y7

l3

8

 m



x7

2

12.25 m

2

y7

2

64 m

2

x7 y7

28 m

2

s7 y7

0.324

m

2

s7 x7

0.142

m

2

x8

0m



y8

l3

8

 m



x8

2

0

y8

2

64 m

2

x8 y8

0

s8 y8

0.91 m

2

s8 x8

0

x9

l2 4.5m



y9

l3

8

 m



x9

2

20.25 m

2

y9

2

64 m

2

x9 y9

36

 m

2

s9 y9

0.114 m

2

s9 x9

0.064

m

2

s

s1 s2

s3

s4

s5

s6

s7

s8

s9

0.035 m



x

x1 x2

x3

x4

x5

x6

x7

x8

x9

3 m



y

y1 y2

y3

y4

y5

y6

y7

y8

y9

6

 m



X

x1

2

x2

2

x3

2

x4

2

x5

2

x6

2

x7

2

x8

2

x9

2

97.5 m

2



Y

y1

2

y2

2

y3

2

y4

2

y5

2

y6

2

y7

2

y8

2

y9

2

300 m

2



xy

x1 y1

x2 y2

x3 y3

x4 y4

x5 y5

x6 y6

x7 y7

x8 y8

x9 y9

2

 m

2



xs

x1 s1

x2 s2

x3 s3

x4 y4

x5 y5

x6 y6

x7 s7

x8 s8

x9 s9

0.157

m

2



ys

y1 s1

y2 s2

y3 s3

y4 s4

s5 y5

s6 y6

y7 s7

y8 s8

y9 s9

1.429 m

2



Ilość stóp fundamentowych w budynku:

n

9



C

X

xy

x

xy

Y

y

x

y

n



Z

xs

ys

s



W

C

1

Z

1.752

10

3

4.907

10

3

7.784

10

3







a

1.752

10

3



θdop

0.003



Przechylenie budowli:

b

4.907 10

3



c

7.784 10

3



θ

a

2

b

2

4.584i

10

3



warunek niespełniony

background image

11. Strzałka ugięcia budowli

f0.dop

1cm



-dopuszczalna strzałka ugięcia (PN-80/B-03020 tab.4.)

Strzałka ugięcia na linii 1-2-3

l1

12.6m



l2

6.3m



l

l1 l2

18.9 m



f0

s2 l s3 l1

s1 l2

l

6.597 cm



f0 f0.dop

0

warunek
niespełniony

Strzałka ugięcia na linii 1-4-7

l3

7.2m



l4

7.2m



l

l3 l4

14.4 m



f0

s4 l s1 l3

s7 l4

l

3.235

cm



f0 f0.dop

1

warunek został
spełniony

background image

Gdy h4 > 0 to musimy wziac jeszcze z 4 warstwy


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
projekty 3 id 400866 Nieznany
kse projekt id 252149 Nieznany
projekt29 id 400291 Nieznany
projektMOS id 400412 Nieznany
projektowanie 2 id 400443 Nieznany
Projekt 7 A id 398367 Nieznany
projekt0002 id 400180 Nieznany
Projekt 6 id 397770 Nieznany
Omowienie projektu id 335352 Nieznany
grunty tytulowa id 196351 Nieznany
PROJEKT 5 id 398124 Nieznany
GW PROJEKT F id 197909 Nieznany
projekt 4 i 5 id 398318 Nieznany
Mechana projekt2 id 290480 Nieznany
projekt 1 3 id 397964 Nieznany
Projekt3 id 400307 Nieznany
projekt 0 1 id 397933 Nieznany
projekt 3 id 398252 Nieznany
6 Zasady Projektowania id 43987 Nieznany (2)

więcej podobnych podstron