Mechanika Gruntów i fundmantowanie
Dane do projektu:
γa
1.4
współczynnik bezpieczeństwa dla obciążeń
Obciążenia charakterystyczne - kombinacja 1
Obciążenia obliczeniowe - kombinacja 1
Pk1 974kN
Pd1 Pk1 γa
1363.6 kN
Mk1 93kN m
Md1 Mk1 γa
130.2 kN m
Tk1 19kN
Td1 T
k1
γa
26.6 kN
Obciążenia charakterystyczne - kombinacja 2
Obciążenia obliczeniowe - kombinacja 2
Pk2 882kN
Pd2 Pk2 γa
1234.8 kN
Mk2 133kN m
Md2 Mk2 γa
186.2 kN m
Tk2 48kN
Td2 T
k2
γa
67.2 kN
Warstwy gruntowe:
ρw
1000
kg
m
3
Gęstość wody
Ciężar objetościowy wody
γw
ρw g
9.807
kN
m
3
Woda gruntowa
Poziom nawiercony
hw.naw 4.7m
Poziom ustalony
hw.ust 4.7m
Warstwa 1: FSa Piasek drobny
Konsystencja (grunt spoisty)
IL1
0.27
ID1 0
Miąższość
h1
2.1m
ρ
2670
kg
m
3
Tablica 2 PN-81/B-03020
Gęstość objetościowa gruntu
Ciężar objętościowy gruntu
γ1
ρ
g
26.184
kN
m
3
Spójność gruntu
cu1 29.03kPa
Kąt tarcia wewnętrznego
ϕ1
17deg
Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M01 31293kPa
Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej
M1
41714kPa
Warstwa 2a: siCl (b) Iły pylaste
IL2
0.15
ID2 0
Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)
h2
2.3m
Miąższość
Tablica 2 PN-81/B-03020
Gęstość objetościowa gruntu
ρ2
2750
kg
m
3
Ciężar objętościowy gruntu
γ2
ρ2 g
26.968
kN
m
3
Spójność gruntu
cu2 33.45kPa
Kąt tarcia wewnętrznego
ϕ2
19.2deg
Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M02 41944kPa
Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej
M2
55911kPa
Warstwa 3a: Sa - Piasek
Konsystencja (grunt spoisty)
IL3
0
ID3 0.58
Miąższość
h3
0.3m
Tablica 2 PN-81/B-03020
Gęstość objetościowa gruntu
ρ3
2650
kg
m
3
Ciężar objętościowy gruntu
γ3a
ρ3 g
γw
16.181
kN
m
3
Spójność gruntu
cu3 0kPa
Kąt tarcia wewnętrznego
ϕ3
33.5deg
Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M03 108603kPa
Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej
M3
120670kPa
Warstwa 3b: Piasek Sa z uwzględnieniem wody
Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)
h3.1 2.6m h3
2.3 m
Miąższość
Ciężar objętościowy gruntu
γ3b
ρ3 g
γw
16.181
kN
m
3
Warstwa 4:
Gr żwir- z uwzględnieniem wody
Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)
IL4
0
ID4 0.58
Tablica 2 PN-81/B-03020
Gęstość objetościowa gruntu
ρ4
1750
kg
m
3
Ciężar objętościowy gruntu
γ4
ρ4 g
γw
7.355
kN
m
3
Spójność gruntu
cu4 0kPa
Kąt tarcia wewnętrznego
ϕ4
39deg
Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M04 169565kPa
Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej
M4
169565kPa
Określenie głębokości posadowienia z uwagi na przemarzanie gruntu
Lokalizacja : Kielce
głębokość przemarzania
hz 1.2m
Przyjmuję
D
1.9m
D
hz
1
D
0.5m
1
warunki spełnione
Kombinacja nr 1
SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI
Dane geometryczne fundamentu: B1 1.6m
L1
1.6m
hf
0.5m
Mimośrody B` i L`
eB.max
B1
6
0.267 m
eB
Md1
Pd1
0.095 m
eB eB.max
1
ML 0kN m
eL
ML
Pd1
0
Efektywna szerokość fundamentu:
B'
B1 2 eB
1.41 m
Efektywna długość fundamentu:
L'
L1 2 eL
1.6 m
Efektywne pole powierzchni fundamentu:
A'
B' L'
2.254 m
2
Określenie nośności podłoża pod fundamentem:
φ' kąt tarcia wewnętrznego [rad]
φ
'
π ϕ2
180deg
0.335
c'
cu2 33.45 kPa
Kohezja (spójność)
Poziom posadowienia D
D
1.9 m
γk
γ2 26.968
kN
m
3
q'
D γk
51.24
kN
m
2
Ciężar objętościowy gruntu:
Współczynniki dla nośności:
Nq
e
π
tan φ'
( )
tan 45deg
φ
'
2
2
5.913
Nc
Nq 1
tan φ'
( )
14.108
N
γ
2 Nq 1
tan φ'
( )
3.422
Nachylenie podstawy fundamentu:
Fundament posadowiony poziomo:
α
0deg
bq
1
α
tan φ'
( )
(
)
2
1
bc bq
1
bq
Nc tan φ'
( )
1
b
γ
bq 1
Kształt fundamentu dla prostokąta:
sq
1
B'
L'
sin φ'
( )
1.29
s
γ
1
0.3
B'
L'
0.736
sc
sq Nq
1
Nq 1
1.349
Siła pozioma T działa w kierunku B`:
mb
2
B'
L'
1
B'
L'
1.532
Nachylenia obciążenia spowodowanego obciążeniem poziomym H:
iq
1
Tk1
Pk1 A' c'
1
tan φ'
( )
mb
0.976
i
γ
1
Tk1
Pk1 A' c'
1
tan φ'
( )
mb 1
0.96
ic iq
1
iq
Nc tan φ'
( )
0.971
Jednostkowy charakteryczny opór graniczny podłoża w warunkach z odpływem:
qf
c' Nc
bc
sc
ic
q' Nq
bq
sq
iq
0.5 γk
B'
N
γ
b
γ
s
γ
i
γ
1.045
10
3
kPa
Wartość charakterystyczna oporu podłoża:
Rk
A' qf
2.356
10
3
kN
Wartość obliczeniowa oporu podłoża:
Rd
Rk
1.4
1.683
10
3
kN
Sprawdzenie warunków nośności:
Pd1 Rd
1
Pd1
Rd
0.81
Td1 Rd
1
Td1
Rd
0.016
Warunki spełnione dla przyjętych wymiarów stopy fundamentowej.
B1 1.6m
L1 1.6m
hf 0.5m
Warunek na odrywanie:
Wskaźnik wytrzymałości:
Wx
B1
2
L1
6
0.683 m
3
qmin
Pd1
B1 L1
Md1
Wx
341.934 kPa
qmin 0
1
Warunek spełniony.
Kombinacja nr 2
SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI
Dane geometryczne fundamentu: B2 1.6m
L2
1.6m
hf2 0.5m
Mimośrody B` i L`
eB.max
B2
6
0.267 m
eB
Md2
Pd2
0.151 m
eB eB.max
1
ML 0kN m
eL
ML
Pd1
0
Efektywna szerokość fundamentu:
B'
B2 2 eB
1.3 m
Efektywna długość fundamentu:
L'
L2 2 eL
1.6 m
Efektywne pole powierzchni fundamentu:
A'
B' L'
2.077 m
2
Określenie nośności podłoża pod fundamentem:
φ' kąt tarcia wewnętrznego [rad]
φ
'
π ϕ2
180deg
0.335
c'
cu2 33.45 kPa
Kohezja (spójność)
Poziom posadowienia D
D
1.9 m
γk
γ2 26.968
kN
m
3
q'
D γk
51.24
kN
m
2
Ciężar objętościowy gruntu:
Współczynniki dla nośności:
Nq
e
π
tan φ'
( )
tan 45deg
φ
'
2
2
5.913
Nc
Nq 1
tan φ'
( )
14.108
N
γ
2 Nq 1
tan φ'
( )
3.422
Nachylenie podstawy fundamentu:
Fundament posadowiony poziomo:
α
0deg
bq
1
α
tan φ'
( )
(
)
2
1
bc bq
1
bq
Nc tan φ'
( )
1
b
γ
bq 1
Kształt fundamentu dla prostokąta:
sq
1
B'
L'
sin φ'
( )
1.267
s
γ
1
0.3
B'
L'
0.757
sc
sq Nq
1
Nq 1
1.321
Siła pozioma T działa w kierunku B`:
mb
2
B'
L'
1
B'
L'
1.552
Nachylenia obciążenia spowodowanego obciążeniem poziomym H:
iq
1
Tk2
Pk2 A' c'
1
tan φ'
( )
mb
0.932
i
γ
1
Tk2
Pk2 A' c'
1
tan φ'
( )
mb 1
0.891
ic iq
1
iq
Nc tan φ'
( )
0.918
Jednostkowy charakteryczny opór graniczny podłoża w warunkach z odpływem:
qf
c' Nc
bc
sc
ic
q' Nq
bq
sq
iq
0.5 γk
B'
N
γ
b
γ
s
γ
i
γ
970.518 kPa
Wartość charakterystyczna oporu podłoża:
Rk
A' qf
2.016
10
3
kN
Wartość obliczeniowa oporu podłoża:
Rd
Rk
1.4
1.44
10
3
kN
Sprawdzenie warunków nośności:
Pd2 Rd
1
Pd2
Rd
0.857
Td2 Rd
1
Td2
Rd
0.047
Warunki spełnione dla przyjętych wymiarów stopy fundamentowej.
B2 1.6m
L2 1.6m
hf 0.5m
Warunek na odrywanie:
Wskaźnik wytrzymałości:
Wx
B2
2
L2
6
0.683 m
3
qmin
Pd2
B2 L2
Md2
Wx
209.59 kPa
qmin 0
1
Warunek spełniony.
STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI DLA KOMBINACJI NR 1
Obliczenie osiadań
Wyznaczenie współczynnika zaniku naprężeń:
L
L1 1.6m
B
B1 1.6m
Z
3.4m
q
Pk1
B L
380.469 kPa
ηs Z
( )
2
π
atan
L
B
Z
B
1
L
B
2
Z
B
2
Z
B
L
B
1
Z
B
2
L
B
2
Z
B
2
1
L
B
2
Z
B
2
Z
B
σzq
q ηs Z
( )
0.034 MPa
- naprężenie wywołane ciężarem fundamentu
Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:
ηm Z
( )
2
π
atan
L
B
2
Z
B
1
L
B
2
4
Z
B
2
2
L
B
Z
B
1
L
B
2
4
Z
B
2
1
1
4
Z
B
2
1
L
B
2
4
Z
B
2
σDρ
D γ2
0.051 MPa
naprężenie na poziomie posadowienia fundamentu
σz.ρ
σDρ ηm Z
( )
4.959
10
3
MPa
odprężenie
σzs
σz.ρ
naprężenie wtórne
σzd
σzq σzs
0.029 MPa
naprężenie dodatkowe
σzp
γ1 h1
γ2 h2
γ3a h3
γ3b h3.1
0.159 MPa
naprężenie pierwotne na poziomie
0.2 σzp
0.032 MPa
0.2σzp σzd
1
Warunek spełniony
Podział gruntu na warstwy obliczeniowe:
Głębokość posadowienia
D
1.9 m
Miąższości warstw
h1 2.1m
h2 2.3m
h3 0.3m
h3.1 2.3m
Głębokość do której wyznaczamy warstwy obliczeniowe
Z
3.4 m
h4
Z
h1 D
h2
h3.1
h3
1.7
m
Maxymalna grubość warstwy obliczeniowej:
W0
B1
2
0.8 m
Miąższości warstw obliczeniowych
Warstwa 2a:
Warstwa 2b:
Warstwa 3:
Ilość warstw obliczeniowych:
n2
ceil
h2
W0
3
n3
ceil
h3
W0
1
n4
ceil
h3.1
W0
3
Grubość warstw obliczeniowych (Warstwy wyznaczamy od poziomu posadowienia D):
d5
h3.1
n4
0.767 m
d1
h2
n2
0.767 m
d4
h3
n3
0.3 m
d6
d5 0.767 m
d2
d1 0.767 m
d7
d5 0.767 m
d3
d2 0.767 m
Odległości od poziomu posadowienia do środka warstw:
z7
d1 d2
d3
d4
d5
d6
d7
2
4.517 m
z1
d1
2
0.383 m
z2
d1
d2
2
1.15 m
z3
d1 d2
d3
2
1.917 m
z4
d1 d2
d3
d4
2
2.45 m
z5
d1 d2
d3
d4
d5
2
2.983 m
z6
d1 d2
d3
d4
d5
d6
2
3.75 m
Naprężenia pierwotne na granicach warstw obliczeniowych
σzρ1
σDρ d1 γ2
0.072 MPa
σzρ2
σzρ1 d2 γ2
0.093 MPa
σzρ3
σzρ2 d3 γ2
0.113 MPa
σzρ4
σzρ3 d4 γ3a
0.118 MPa
σzρ5
σzρ4 d5 γ3b
0.131 MPa
σzρ6
σzρ5 d6 γ3b
0.143 MPa
σzρ7
σzρ6 d7 γ3b
0.155 MPa
Odprężenia w środkach warstw obliczeniowych:
Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:
σz.ρ1
σDρ ηm z1
0.048 MPa
ηm z1
0.937
ηm z2
0.507
σz.ρ2
σDρ ηm z2
0.026 MPa
ηm z3
0.257
σz.ρ3
σDρ ηm z3
0.013 MPa
ηm z4
0.173
σz.ρ4
σDρ ηm z4
8.855
10
3
MPa
ηm z5
0.123
σz.ρ5
σDρ ηm z5
6.282
10
3
MPa
ηm z6
0.081
σz.ρ6
σDρ ηm z6
4.139
10
3
MPa
ηm z7
0.057
σz.ρ7
σDρ ηm z7
2.917
10
3
MPa
Naprężenia wtórne w środkach warstw obliczeniowych:
σzs1
σz.ρ1 0.048 MPa
σzs5
σz.ρ5 6.282 10
3
MPa
σzs2
σz.ρ2 0.026 MPa
σzs6
σz.ρ6 4.139 10
3
MPa
σzs3
σz.ρ3 0.013 MPa
σzs7
σz.ρ7 2.917 10
3
MPa
σzs4
σz.ρ4 8.855 10
3
MPa
Naprężenia w środkach warstw obliczeniowych
σzq1
q ηs z1
0.278 MPa
σzq5
q ηs z5
0.042 MPa
ηs z1
0.731
ηs z5
0.112
σzq2
q ηs z2
0.147 MPa
σzq6
q ηs z6
0.029 MPa
ηs z2
0.386
ηs z6
0.076
σzq7
q ηs z7
0.021 MPa
ηs z3
0.216
σzq3
q ηs z3
0.082 MPa
ηs z7
0.054
ηs z4
0.152
σzq4
q ηs z4
0.058 MPa
Naprężenia dodatkowe w środkach warstw obliczeniowych
σzd1
σzq1 σzs1
0.23 MPa
σzd5
σzq5 σzs5
0.036 MPa
σzd2
σzq2 σzs2
0.121 MPa
σzd6
σzq6 σzs6
0.025 MPa
σzd7
σzq7 σzs7
0.018 MPa
σzd3
σzq3 σzs3
0.069 MPa
σzd4
σzq4 σzs4
0.049 MPa
Parametry odksztakłceniowe warstw obliczeniowych
Dla warstw obliczeniowych z warstwy drugiej:
M02
74.73
MPa IL2
3
148.47MPa IL2
2
120.16MPa IL2
47.626MPa
32.69 MPa
M1
M01
0.9
34.77 MPa
Dla warstw obliczeniowych z warstwy trzeciej:
M02
74.73
MPa IL3
3
148.47MPa IL3
2
120.16MPa IL3
47.626MPa
47.626 MPa
M2
M02
0.9
52.918 MPa
Obliczenie spodziewanych osiadań
λ
1
Budowa trwa dłużej niż rok
s01
σzd1 d1
M01
λ
σzs1 d1
M1
0.67 cm
s06
σzd6 d6
M02
λ
σzs6 d6
M2
0.046 cm
s02
σzd2 d2
M01
λ
σzs2 d2
M1
0.354 cm
s07
σzd7 d7
M02
λ
σzs7 d7
M2
0.033 cm
s03
σzd3 d3
M01
λ
σzs3 d3
M1
0.198 cm
s04
σzd4 d4
M01
λ
σzs4 d4
M1
0.055 cm
s05
σzd5 d5
M02
λ
σzs5 d5
M2
0.067 cm
s0
s01 s02
s03
s04
s05
s06
s07
1.422 cm
s0 5cm
warunek spełniony
STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI DLA KOMBINACJI NR 2
Obliczenie osiadań
Wyznaczenie współczynnika zaniku naprężeń:
L
L2 1.6m
B
B2 1.6m
Z
3.4m
q
Pk2
B L
344.531 kPa
ηs Z
( )
2
π
atan
L
B
Z
B
1
L
B
2
Z
B
2
Z
B
L
B
1
Z
B
2
L
B
2
Z
B
2
1
L
B
2
Z
B
2
Z
B
σzq
q ηs Z
( )
0.031 MPa
- naprężenie wywołane ciężarem fundamentu
Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:
ηm Z
( )
2
π
atan
L
B
2
Z
B
1
L
B
2
4
Z
B
2
2
L
B
Z
B
1
L
B
2
4
Z
B
2
1
1
4
Z
B
2
1
L
B
2
4
Z
B
2
σDρ
D γ2
0.051 MPa
naprężenie na poziomie posadowienia fundamentu
σz.ρ
σDρ ηm Z
( )
4.959
10
3
MPa
odprężenie
σzs
σz.ρ
naprężenie wtórne
σzd
σzq σzs
0.026 MPa
naprężenie dodatkowe
σzp
γ1 h1
γ2 h2
γ3a h3
γ3b h3.1
0.159 MPa
naprężenie pierwotne na poziomie
0.2 σzp
0.032 MPa
0.2σzp σzd
1
Warunek spełniony
Podział gruntu na warstwy obliczeniowe:
Głębokość posadowienia
D
1.9 m
Miąższości warstw
h1 2.1m
h2 2.3m
h3 0.3m
h3.1 2.3m
Głębokość do której wyznaczamy warstwy obliczeniowe
Z
3.4 m
h4
Z
h1 D
h2
h3.1
h3
1.7
m
Maxymalna grubość warstwy obliczeniowej:
W0
B2
2
0.8 m
Miąższości warstw obliczeniowych
Warstwa 2a:
Warstwa 2b:
Warstwa 3:
Ilość warstw obliczeniowych:
n2
ceil
h2
W0
3
n3
ceil
h3
W0
1
n4
ceil
h3.1
W0
3
Grubość warstw obliczeniowych (Warstwy wyznaczamy od poziomu posadowienia D):
d5
h3.1
n4
0.767 m
d1
h2
n2
0.767 m
d4
h3
n3
0.3 m
d6
d5 0.767 m
d2
d1 0.767 m
d7
d5 0.767 m
d3
d2 0.767 m
Odległości od poziomu posadowienia do środka warstw:
z7
d1 d2
d3
d4
d5
d6
d7
2
4.517 m
z1
d1
2
0.383 m
z2
d1
d2
2
1.15 m
z3
d1 d2
d3
2
1.917 m
z4
d1 d2
d3
d4
2
2.45 m
z5
d1 d2
d3
d4
d5
2
2.983 m
z6
d1 d2
d3
d4
d5
d6
2
3.75 m
Naprężenia pierwotne na granicach warstw obliczeniowych
σzρ1
σDρ d1 γ2
0.072 MPa
σzρ2
σzρ1 d2 γ2
0.093 MPa
σzρ3
σzρ2 d3 γ2
0.113 MPa
σzρ4
σzρ3 d4 γ3a
0.118 MPa
σzρ5
σzρ4 d5 γ3b
0.131 MPa
σzρ6
σzρ5 d6 γ3b
0.143 MPa
σzρ7
σzρ6 d7 γ3b
0.155 MPa
Odprężenia w środkach warstw obliczeniowych:
Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:
σz.ρ1
σDρ ηm z1
0.048 MPa
ηm z1
0.937
ηm z2
0.507
σz.ρ2
σDρ ηm z2
0.026 MPa
ηm z3
0.257
σz.ρ3
σDρ ηm z3
0.013 MPa
ηm z4
0.173
σz.ρ4
σDρ ηm z4
8.855
10
3
MPa
ηm z5
0.123
σz.ρ5
σDρ ηm z5
6.282
10
3
MPa
ηm z6
0.081
σz.ρ6
σDρ ηm z6
4.139
10
3
MPa
ηm z7
0.057
σz.ρ7
σDρ ηm z7
2.917
10
3
MPa
Naprężenia wtórne w środkach warstw obliczeniowych:
σzs1
σz.ρ1 0.048 MPa
σzs5
σz.ρ5 6.282 10
3
MPa
σzs2
σz.ρ2 0.026 MPa
σzs6
σz.ρ6 4.139 10
3
MPa
σzs3
σz.ρ3 0.013 MPa
σzs7
σz.ρ7 2.917 10
3
MPa
σzs4
σz.ρ4 8.855 10
3
MPa
Naprężenia w środkach warstw obliczeniowych
σzq1
q ηs z1
0.252 MPa
σzq5
q ηs z5
0.038 MPa
ηs z1
0.731
ηs z5
0.112
σzq2
q ηs z2
0.133 MPa
σzq6
q ηs z6
0.026 MPa
ηs z2
0.386
ηs z6
0.076
σzq7
q ηs z7
0.019 MPa
ηs z3
0.216
σzq3
q ηs z3
0.075 MPa
ηs z7
0.054
ηs z4
0.152
σzq4
q ηs z4
0.052 MPa
Naprężenia dodatkowe w środkach warstw obliczeniowych
σzd1
σzq1 σzs1
0.204 MPa
σzd5
σzq5 σzs5
0.032 MPa
σzd2
σzq2 σzs2
0.107 MPa
σzd6
σzq6 σzs6
0.022 MPa
σzd7
σzq7 σzs7
0.016 MPa
σzd3
σzq3 σzs3
0.061 MPa
σzd4
σzq4 σzs4
0.044 MPa
Parametry odksztakłceniowe warstw obliczeniowych
Dla warstw obliczeniowych z warstwy drugiej:
M02
74.73
MPa IL2
3
148.47MPa IL2
2
120.16MPa IL2
47.626MPa
32.69 MPa
M1
M01
0.9
34.77 MPa
Dla warstw obliczeniowych z warstwy trzeciej:
M02
74.73
MPa IL3
3
148.47MPa IL3
2
120.16MPa IL3
47.626MPa
47.626 MPa
M2
M02
0.9
52.918 MPa
Obliczenie spodziewanych osiadań
λ
1
Budowa trwa dłużej niż rok
s01
σzd1 d1
M01
λ
σzs1 d1
M1
0.605 cm
s06
σzd6 d6
M02
λ
σzs6 d6
M2
0.041 cm
s02
σzd2 d2
M01
λ
σzs2 d2
M1
0.32 cm
s07
σzd7 d7
M02
λ
σzs7 d7
M2
0.03 cm
s03
σzd3 d3
M01
λ
σzs3 d3
M1
0.179 cm
s04
σzd4 d4
M01
λ
σzs4 d4
M1
0.049 cm
s05
σzd5 d5
M02
λ
σzs5 d5
M2
0.061 cm
s00 s01 s02
s03
s04
s05
s06
s07
1.285 cm
s00 5cm
warunek spełniony
Osiadanie dla kombinacji nr 1:
s0 14.22 mm
Osiadanie dla kombinacji nr 2:
s00 12.854 mm
Wybrano większe osiadanie:
s1
s0 14.22 mm
Współrzędne poszczególnych stóp fundamentowych
l1
3.5m
l2
4.5m
l3
8m
l4
6m
Wzór na obliczenie poszczególnych osiadań:
S0
si
xi
10
yi
xi 1
si
Osiadanie dla stopy nr 2:
Osiadanie dla stopy nr 3:
x2
0
y2
l4 6 m
x3
l2 4.5m
y3
l4 6 m
s2
s1
y2
x2 1m
x2
10m
85.323 mm
s3
s1
y3
x3 1m
x3
10m
21.912 mm
Osiadanie dla stopy nr 4:
Osiadanie dla stopy nr 5:
x4
l1
3.5
m
y4
0m
x5
0m
y5
0m
s4
s1
y4
x4 1m
x4
10m
4.977
mm
s5
s1
y5
x5 1m
x5
10m
0 mm
Osiadanie dla stopy nr 6:
Osiadanie dla stopy nr 7:
x6
l2 4.5m
y6
0m
x7
l1
3.5
m
y7
l3
8
m
s6
s1
y6
x6 1m
x6
10m
6.399 mm
s7
s1
y7
x7 1m
x7
10m
40.528 mm
Osiadanie dla stopy nr 8:
Osiadanie dla stopy nr 9:
x8
0m
y8
l3
8
m
x9
l2 4.5m
y9
l3
8
m
s9
s1
y9
x9 1m
x9
10m
14.285
mm
s8
s1
y8
x8 1m
x8
10m
113.764
mm
Średnie osiadanie budowli:
Pole powierzchni stopy fundamentowej: F1 B1 L1
2.56 m
2
sśr F1
s1 s2
s3
s4
s5
s6
s7
s8
s9
9 F1
3.929 mm
10. Przechylenie Budowli=> Uklad przyjmuję w środku ciężkości
x1
l1
3.5
m
y1
l4 6 m
x1
2
12.25 m
2
y1
2
36 m
2
x1 y1
21
m
2
s1 y1
0.085 m
2
s1 x1
0.05
m
2
x2
0
y2
l4 6 m
x2
2
0
y2
2
36 m
2
x2 y2
0
s2 y2
0.512 m
2
s2 x2
0
x3
l2 4.5m
y3
l4 6 m
x3
2
20.25 m
2
y3
2
36 m
2
x3 y3
27 m
2
s3 y3
0.131 m
2
s3 x3
0.099 m
2
x4
l1
3.5
m
y4
0m
x4
2
12.25 m
2
y4
2
0
x4 y4
0
s4 y4
0
s4 x4
0.017 m
2
x5
0m
y5
0m
x5
2
0
y5
2
0
x5 y5
0
s5 y5
0
s5 x5
0
x6
l2 4.5m
y6
0m
x6
2
20.25 m
2
y6
2
0
x6 y6
0
s6 y6
0
s6 x6
0.029 m
2
x7
l1
3.5
m
y7
l3
8
m
x7
2
12.25 m
2
y7
2
64 m
2
x7 y7
28 m
2
s7 y7
0.324
m
2
s7 x7
0.142
m
2
x8
0m
y8
l3
8
m
x8
2
0
y8
2
64 m
2
x8 y8
0
s8 y8
0.91 m
2
s8 x8
0
x9
l2 4.5m
y9
l3
8
m
x9
2
20.25 m
2
y9
2
64 m
2
x9 y9
36
m
2
s9 y9
0.114 m
2
s9 x9
0.064
m
2
s
s1 s2
s3
s4
s5
s6
s7
s8
s9
0.035 m
x
x1 x2
x3
x4
x5
x6
x7
x8
x9
3 m
y
y1 y2
y3
y4
y5
y6
y7
y8
y9
6
m
X
x1
2
x2
2
x3
2
x4
2
x5
2
x6
2
x7
2
x8
2
x9
2
97.5 m
2
Y
y1
2
y2
2
y3
2
y4
2
y5
2
y6
2
y7
2
y8
2
y9
2
300 m
2
xy
x1 y1
x2 y2
x3 y3
x4 y4
x5 y5
x6 y6
x7 y7
x8 y8
x9 y9
2
m
2
xs
x1 s1
x2 s2
x3 s3
x4 y4
x5 y5
x6 y6
x7 s7
x8 s8
x9 s9
0.157
m
2
ys
y1 s1
y2 s2
y3 s3
y4 s4
s5 y5
s6 y6
y7 s7
y8 s8
y9 s9
1.429 m
2
Ilość stóp fundamentowych w budynku:
n
9
C
X
xy
x
xy
Y
y
x
y
n
Z
xs
ys
s
W
C
1
Z
1.752
10
3
4.907
10
3
7.784
10
3
a
1.752
10
3
θdop
0.003
Przechylenie budowli:
b
4.907 10
3
c
7.784 10
3
θ
a
2
b
2
4.584i
10
3
warunek niespełniony
11. Strzałka ugięcia budowli
f0.dop
1cm
-dopuszczalna strzałka ugięcia (PN-80/B-03020 tab.4.)
Strzałka ugięcia na linii 1-2-3
l1
12.6m
l2
6.3m
l
l1 l2
18.9 m
f0
s2 l s3 l1
s1 l2
l
6.597 cm
f0 f0.dop
0
warunek
niespełniony
Strzałka ugięcia na linii 1-4-7
l3
7.2m
l4
7.2m
l
l3 l4
14.4 m
f0
s4 l s1 l3
s7 l4
l
3.235
cm
f0 f0.dop
1
warunek został
spełniony
Gdy h4 > 0 to musimy wziac jeszcze z 4 warstwy