Metoda przemieszczen obciazenie6

background image

6 [kN/m]

2

4

6

6

I

1

I

1

I

1

I

1

I

2

I

2

Rys.1.1. Zadany schemat ramy statycznie niewyznaczalnej

SGN =



=

=

1/18

background image

SGN

=3

(1.2)

W pierwszej kolejności przyjmuję odpowiedni układ podstawowy:

6 [kN/m]

2

4

I

1

I

1

I

1

I

1

I

2

I

2

0

1

2

3

4

6

5

6

R

2

R

1

R

3

φ

3

=z

3

u

2

=z

1

φ

2

=z

2

Rys.1.2.Układ podstawowy

Układ równań kanonicznych metody przemieszczeń przyjmuje postać:

{

R

1

=0

R

2

=0

R

3

=0

}

{

r

11

z

1

r

12

z

2

r

13

z

3

R

1 P

=0

r

21

z

1

r

22

z

2

r

23

z

3

R

2 P

=0

r

31

z

1

r

32

z

2

r

33

z

3

R

3 P

=0

}

(1.3)

Wykorzystując wzory transformacyjne metody przemieszczeń określę wartości przęsłowych przywęzłowych
momentów M

ik

jako funkcji z

1

, z

2

, z

3

, “P”, co w późniejszym etapie umożliwi obliczenie współczynników

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

2/18

background image

r

ik

równań kanonicznych.

Otrzymujemy zatem:

M

01

=

3 EI

1

l

01

⋅

0

−

01

=

−3 EI

4

⋅

01

M

10

=0

[kNm]

Rys.1.3. Pręt 01

M

12

=0

M

21

=

3 EI

2

l

12

⋅

2

−

12



q⋅l

12

x

2

8

=

3⋅1,389 ⋅EI

2

10

⋅ z

2

−

12



6⋅6

2

8

[kNm]

Rys.1.4. Pręt 12

M

23

=

2 EI

1

l

23

⋅2 

2



3

−3 

23

=EI⋅2 z

2

z

3

−3 

23

M

32

=

2 EI

1

l

23

⋅

2

2 

3

−3 

23

=EI⋅ z

2

2 z

3

−3 

23

[kNm]

Rys.1.5. Pręt 23

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

3/18

4

I

1

0

1

6 [kN/m]

2

6

I

2

1

2

2

I

1

2

3

background image

M

34

=

2 EI

1

l

34

⋅2 

3



4

−3 

34

=

EI

2

⋅2 z

3

−3 

34

M

43

=

2 EI

1

l

34

⋅

3

2 

4

−3 

34

=

EI

2

⋅ z

3

−3 

34

[kNm]

Rys.1.6. Pręt 34

M

53

=0

M

35

=

3 EI

2

l

35

⋅

3

−

35

−

q⋅l

35

x

2

8

=

3⋅1,389 EI

2

10

⋅ z

3

−

35

−

6⋅6

2

8

[kNm]

Rys.1.7 Pręt 35

M

56

=0

M

65

=

3 EI

1

l

56

⋅

6

−

56

=

−EI

2

⋅

56

[kNm]

Rys.1.8. Pręt 56

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

4/18

4

I

1

3

4

6 [kN/m]

2

6

I

2

3

5

6

I

1

6

background image

Pojawiające się wartości kątów obrotów cięciw (prętów) należy określić z równania łańcucha
kinematycznego jako funkcje niezależnych przesuwów (tutaj z

1

):

Określenie funkcji

ik

f z

1

:

2

4

6

6

ψ

01

ψ

23

Rys.1.9 Łańcuch kinematyczny w stanie z

1

Rozpisuję równanie łańcucha kinematycznego dla podanych niżej dróg:

56

6

56

0

56

0

4356 6

35

0

35

0

4356

4

34

2

35

6

56

0

34

0

012 6

12

0

12

0

012

4

01

2

12

z

1

01

z

1

4

234

z

1

2

23

4

34

0

23

z

1

2

[rad]

(1.4)

Stąd wartości momentów przęsłowych wynoszą;

M

01

3 EI

4

z

1

4

3 EI z

1

16

M

10

0

M

12

0

M

21

3 1,389 EI

2 10

z

2

6

3

8

M

23

EI 2 z

2

z

3

1,5 z

1

M

32

EI z

2

2 z

3

1,5 z

1

M

34

EI z

3

M

43

0,5 EI z

3

M

35

3 1,389 EI

2 10

z

3

6

3

8

M

53

0

M

65

M

56

0

[kNm]

(1.5)

Na podstawie wzorów 1.5. określam wartości momentów od poszczególnych stanów obciążeń:

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

5/18

background image

Stan z

1

=1

3

16

E I

1

3
2 E I

1

3
2 E I

1

r

11

r

31

r

21

3

16

E I

1

3
2 E I

1

3
2 E I

1

r

11

r

31

r

21

-

-

-

Rys.1.10. Stan z

1

=1 – M

1

(0)

Stan z

2

=1

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

6/18

background image

2 E I

1

E I

1

r

12

r

32

r

22

2 E I

1

E I

1

r

12

r

22

0,659 E I

1

r

32

0,659 E I

1

Rys.1.11. Stan z

2

=1- M

2

(0)

Stan z

3

=1

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

7/18

background image

E I

1

2 E I

1

r

13

r

33

r

23

E I

1

r

13

r

23

r

33

0,659 E I

1

E I

1

E I

1

2

E I

1

2

2 E I

1

E I

1

0,659 E I

1

Rys.1.12 Stan z

3

=1- M

3

(0)

Stan P

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

8/18

background image

R

1P

R

3P

R

2P

27

-27

27

27

R

1P

R

3P

R

2P

Rys.1.13 Stan P – obciążenie zewnętrzne -M

P

[kNm]

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

9/18

background image

Określenie współczynników r

ik

dla drugiego i trzeciego równania kanonicznego a więc r

21

, r

22

, r

23

, R

2P ,

r

31

, r

32

,

r

33

, R

3P

z wykorzystaniem równowagi węzła 2 i 3:

r

21

=−1,5 EI

r

31

=−1,5 EI

Rys.1.14 Równowaga węzła 2 i 3 w stanie z

1

=1

r

22

=0,6592 EI =2,659 EI

r

32

=EI

Rys.1.15 Równowaga węzła 2 i 3 w stanie z

2

=1

r

23

=EI

r

33

=3,659 EI

Rys.1.16 Równowaga węzła 2 i 3 w stanie z

3

=1

R

2 P

=27

R

3 P

=−27 [kNm]

Rys.1.17 Równowaga węzła 2 i 3 w stanie P

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

10/18

r

21

-1,5EI

2

-1,5EI

3

r

31

r

22

2EI

2

EI

3

r

32

0,659EI

r

23

EI

2

2EI

3

r

23

EI

EI

0,659EI

R

2P

2

3

R

3P

27

-27

background image

Aby obliczyć pozostałe współczynniki układu równań kanonicznych r

ik

należy skorzystać z zasady pracy

wirtualnej w wirtualnym stanie przemieszczeń

z

1

1

3

ψ

01

=

4

1

ψ

23

=

4

1

36 [kN]

36 [kN]

3

3

3

z

1

=1

Rys.1.18. Stan wirtualny przemieszczeń

z

1

1

Obliczając pracę sił w stanie rzeczywistym z

1

=1 na przemieszczeniach wirtualnych jak na rysunku 1.18

otrzymujemy:

r

11

1

3

16

EI

1
4

1,5 EI

1,5 EI

1
2

0

r

11

1,547 EI

(1.6)

Obliczając pracę sił w stanie rzeczywistym z

2

=1 na przemieszczeniach wirtualnych jak na rysunku 1.18

otrzymujemy:

r

12

1

2 EI

EI

1
2

0

r

12

1,5 EI

(1.7)

Obliczając pracę sił w stanie rzeczywistym z

3

=1 na przemieszczeniach wirtualnych jak na rysunku 1.18

otrzymujemy:

r

13

1

2 EI

EI

1
2

0

r

13

1,5 EI

(1.8)

Aby obliczyć pracę sił w stanie rzeczywistym P oprócz wirtualnych kątów obrotu prętów przedstawionych
na rysunku 1.18. musimy znać również wirtualne przemieszczenia pionowe punktów przyłożenia
wypadkowych sił rzeczywistych od obciążenia ciągłego na prętach 12 i 35. Pręt 35 nie ulega
przemieszczeniu, natomiast pręt 12 ulega wyłącznie przesunięciu równoległemu w poziomie. Obliczając
pracę sił w stanie rzeczywistym P na przemieszczeniach wirtualnych jak na rysunku 1.18 otrzymujemy:

R

1 P

1 0

R

1 P

0 [kN]

(1.9)

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

11/18

background image

Uwzględniając powyższe wartości współczynników r

ik

układ równań kanonicznych 1.3. przyjmie postać:

{

1,547 EI z

1

−1,5 EI z

2

−1,5 EI z

3

=0

−1,5 EI z

1

2,659 EI z

2

EI z

3

27=0

−1,5 EI z

1

EI z

2

3,659 EI z

3

−27=0

}

(1.10)

Rozwiązanie powyższego układu jest następujące:

EI z

1

=−10,6897

EI z

2

=−19,2947

EI z

3

=8,2701

(1.11)

Podstawiając wartości niewiadomych (1.11) do wzorów 1.5. otrzymam następujące wartości przęsłowych
momentów przywęzłowych:

M

01

=2,004

M

10

=0

M

12

=0

M

21

=14,287

M

23

=−14,285

M

32

=13,280

M

34

=8,270

M

43

=4,135

M

35

=−21,551

M

53

=0

M

56

=0

M

65

=0

[kNm]

(1.12)

14,287

21,551

2,004

14,285

8,270

4,135

13,280

20,33

2,74

17,3

2,53

Rys.1.19. Momenty zginające w układzie statycznie niewyznaczalnym M

(n)

[kNm]

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

12/18

background image

Wstępną kontrolę wykonuję poprzez sprawdzenie równowagi węzła 2 i 3.

Z równowagi węzła 2 otrzymam:

M =14,285−14,287=−0,002 ≈0 [ kNm]

(1.13)

Z równowagi węzła 3 otrzymam:

M =21,551−13,280−8,270=0,001 ≈0 [ kNm]

(1.14)

Mając określone wartości momentów zginających na każdym pręcie układu mogę obliczyć wartości sił
tnących w tych prętach

M

1

=0 ⇒T

01

=T

10

=−0,501 [kN ]

Rys.1.20. Pręt 01

M

1

=0 ⇒14,287T

21

406⋅6⋅3=0 ⇒ T

21

=−19,335 [kN ]

M

2

=0 ⇒T

12

40−6⋅6⋅314,287=0 ⇒ T

12

=14,817 [kN ]

Rys.1.21. Pręt 12

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

13/18

I

1

0

1

N

10

N

01

T

01

T

10

2,004

6 [kN/m]

2

6

I

2

1

2

N

21

N

12

T

12

T

21

14,287

background image

M

2

=0 ⇒13,28−14,285T

32

⋅2=0 ⇒T

32

=T

23

=0,503 [kN ]

Rys.1.22. Pręt 23

M

3

=0 ⇒8,274,1354 T

43

=0 ⇒T

34

=T

43

=−3,101 [kN ]

Rys.1.23. Pręt 34

M

5

=0 ⇒−21,551−36⋅3T

35

40=0

T

35

=20,484 [kN ]

M

3

=0 ⇒−21,55136⋅3T

53

40=0

T

53

=−13,669 [kN ]

Rys.1.24. Pręt 35

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

14/18

N

23

N

32

T

32

T

23

13,280

2

I

1

2

3

14,285

4

I

1

3

4

N

34

N

43

T

43

T

34

4,135

8,2701

6 [kN/m]

2

6

I

2

3

5

N

53

N

35

T

35

T

53

21,551

background image

Zestawiając otrzymane wyniki otrzymuję:

14,817

- 0,501

19,335

0,503

- 3,101

13,669

+

-

+

+20,484

-

Rys.1.25. Siły tnące w układzie statycznie niewyznaczalnym T

(n)

[kN]

Wyznaczając wartości sił normalnych występujących w zadanej ramie korzystam z równowagi węzłów.

N

12

14,817

1

α

0,501

N

10

α

Rys.1.26. Równowaga węzła 1

Mając dane:

sin

1

10

cos

3

10

(1.15)

Z równowagi węzła 1:

X

0 : 0,501 14,817 sin

N

12

cos

0

N

12

5,467 kN

Y

0 : N

01

14,817 cos

N

12

sin

0

N

01

15,785 kN

(1.16)

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

15/18

background image

N

21

19,335

2

α

0,503

N

23

α

Rys.1.27.Równowaga węzła 2

Z równowagi węzła 2:

X =0 :− N

21

cos 19,335 sin −0,503=0 ⇒ N

21

=5,915 [kN ]

Y =0 :−N

21

sin −19,335 cos = N

23

⇒ N

23

=−20,213 [kN ]

(1.17)

N

35

20,484

3

α

3,101

N

34

α

0,503

20,213

Rys.1.28.Równowaga węzła 3

Z równowagi węzła 3:

X =0 : 0,503 N

35

cos 20,484 sin 3,101=0 ⇒ N

35

=−10,627 [kN ]

Y =0 :−20,213 −N

34

−20,484 cos N

35

sin =0 ⇒ N

34

=−43,006 [kN ]

(1.18)

Aby wykonać równowagę węzła 5 konieczne jest określenie wartości poziomej reakcji H

5

w podporze

występującej w tym węźle. Wykorzystam w tym celu obliczone wcześniej wartości sił z tnących, bowiem
dla całego układu:

X =0 : 0,5013,101−H

5

=0 ⇒ H

5

=3,602 [kN ]

(1.19)

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

16/18

background image

Rys.1.29.Równowaga węzła 5

Z równowagi węzła 5:

X =0 : N

53

cos =13,669 sin −3,602 ⇒ N

53

=0,759 [ kN ]

Y =0 :− N

53

sin −13,669 cos = N

56

⇒ N

56

=−13,208 [kN ]

(1.20)

Zestawiając otrzymane wyniki otrzymuję:

5,467

- 15,785

10,627

-

-

-

5,915

+

43,006

20,213

-

+

0,759

- 13,208

Rys.1.30. Siły normalne w układzie statycznie niewyznaczalnym N

(n)

[kN]

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

17/18

N

53

13,669

5

α

0,0

N

56

α

3,602

background image

Aby sprawdzić poprawność uzyskanych wyników dokonuję kontroli statycznej:

6 [kN/m]

2

4

6

6

13,208

0,0

3,602

43,006

15,785

3,101

0,501

2,004

4,135

A

Rys.1.31. Kontrola statyczna-siły działające na zadany układ

X =0 : 0,5013,101−3,602=0 [ kN ]

Y =0 :−7215,78543,00613,208=−1⋅10

−3

≈0 [kN ]

M

A

=0 : 2,0044,13515,785⋅6−13,208 ⋅6−3,602 ⋅6=−0,011 ≈0 [kNm]

(1.21)

Tomasz Terlecki gr 3 KBI

18/18


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Metoda przemieszczen- obciazenie1
Metoda przemieszczen- obciazenie3
Metoda przemieszczen obciazenie5
Metoda przemieszczen obciazeni Nieznany
Metoda przemieszczen obciazenie4
Metoda przemieszczen obciazenie3
Metoda przemieszczen obciazenie8
Metoda przemieszczen obciazenie3
Metoda przemieszczen obciazenie5
Metoda przemieszczen obciazenie2
belka obroty i przesuwy metoda przemieszczeń
Linie wpływu Metoda przemieszczeń mmp belka lw
Metoda przemieszczeń
Uproszczona metoda obliczania obciążenia cieplnego pomieszczenia
cwicz mechanika budowli metoda przemieszczen rama ugiecie
Metoda przemieszczen projekt4

więcej podobnych podstron