5. DIODY SPECJALNE
5.1. Diody stabilizacyjne
Diody stabilizacyjne pracują w zakresie rewersyjnym charakterystyki napięciowo-prądowej w warunkach odwracalnego przebicia elektrycznego złącza p+-n+ o mechanizmie Zenera lub/i lawinowym (rys.5.1). W takim bardzo cienkim złączu powstają warunki ostrego i wyraźnego przebicia wyrażającego się nagłym i znacznym wzrostem prądu przy stosunkowo niskich napięciach. Diody stabilizacyjne są wykonywane zwykle z krzemu, które są bardziej stabilne i odporne na przebicie cieplne niż diody germanowe.
Maksymalna dopuszczalna moc rozproszenia diody stabilizacyjnej ogranicza jej prądowy zakres pracy. Zakres ten można określić na podstawie przedstawionej w katalogu maksymalnej mocy dopuszczalnej Pmax(20oC) w temperaturze otoczenia Ta=20oC (lub 300 K) oraz dopuszczalnej maksymalnej temperatury złącza Tj,max
(5.1)
Charakterystyczne nominalne napięcie przebicia UZK jest w przybliżeniu napięciem stabilizacji UZ. Zatem można przyjąć, że maksymalny prąd stabilizacji wynosi
IMAX = PMAX/UZK (5.2)
Warunki pracy diody ustawia się w ten sposób, że średni prąd wyznacza punkt pracy stabilizowanego prądu
(5.3)
Następnie definiujemy dla punktu pracy (UZ ,IZ) rezystancję dynamiczną
(5.4)
oraz rezystancję stałoprądową
(5.6)
Stosunek obu rezystancji nazywany jest współczynnikiem nieliniowości diody stabilizacyjnej
(5.7)
Dobrze stabilizuje dioda o >100. Wpływ temperatury otoczenia na stabilizowaną wartość napięcia UZ jest określany temperaturowym współczynnikiem tego napięcia
[%/K] (5.8)
gdzie: UZ - średnia wartość zmian UZ, - dopuszczalny zakres temperatury pracy diody. Współczynnik ten jest wyznaczany przy średnim prądzie ISr, ograniczanym rezystancją szeregową Ro dla napięcia zasilania US w podstawowym układzie stabilizacyjnym (rys.5.2). W tym układzie schemat zastępczy diody stabilizacyjnej składa się z wyżej zdefiniowanych prametrów rezystancyjnych RZ i rZ oraz pojemności C, zwierającej składową zmienną stabilizowanego prądu. Praca diody w tym najprostszym układzie stabilizacyjnym polega na zmianie swojej rezystancji stałoprądowej pod wpływem napięcia wejściowego US i prądu obciążenia IL płynącego przez rezystor RL (rys.5.1 i 5.2a). Dla stabilizatora można zapisać następujące proste równanie
US = (iZ + IL)Ro + uZ (5.9)
Stąd mamy równanie prostej obciążenia diody stabilizacyjne
(5.10)
Jej przebieg i charakterystyczne punkty są zaznaczone na rys.5.1. Istotne dla projektu stabilizatora i wyboru diody na napięcie Uz są oczekiwane zmiany (fluktuacje) napięcia wejściowego US oraz wymagania stawiane obciążeniu. Aby im sprostać należy wyznaczyć rezystancję Ro , ograniczającą prąd i wyznaczającej nachylenie prostej obciążenia (5.10), tak aby prąd diody nie spadł poniżej Imin - co oznacza, że dioda jest utrzymywana w stanie przebicia. Zmiany napięcia (fluktuacje) na obciążeniu UL są zależne od czterech czynników: zmian napięcia wejściowego US, rezystancji obciążenia oraz temperatury i impedancji diody stabilizacyjnej.
Skuteczność stabilizacji napięcia przez diodę oceniamy przy pomocy współczynnika pulsacji napięcia na obciążeniu
kpL ≡ UL/UL = UL/US (5.11a)
porównując go ze współczynnikiem pulsacji napięcia na źródle (prostowniku)
kpS = US/US (5.11b)
Zatem korzystając ze schematu na rys.5.2., przy Ro>>RZ, mamy
(5.12)
Podobnie jak
(5.13)
stąd
(5.14)
Jako że zawsze RZ>>rZ oraz zwykle w stabilizatorze Ro≈RL, to w zdefiniowanym powyżej współczynniku A mamy:
(5.15)
Zatem kpL<<kpS, czyli napięcie na obciążeniu jest bardziej stabilne niż na źródle i wtedy dioda spełnia swoje zadanie.
5.2. Badania diod stabilizacyjnych
1. Na module pomiarowym TM1 zestawiamy układ pomiarowy do zdejmowania charakterystyk statycznych metodą punktową - według rys.5.3. Badamy wskazane diody stabilizacyjne o UZK do 12 V w zakresie napięć rewersyjnych, i na wspólnym układzie współrzędnych (iZ, uZ) wykreślamy przebieg charakterystyk dla badanych diod.
2. Powyższy układ pomiarowy z diodą BZP683C4V7 uzupełniamy o rezystancję obciążenia RL=5,1 k (podobnie jak na rys.5.1a.) i zmieniamy potencjometrem RZN napięcie wejściowe US wewnętrznego stabilizatora w module TM1. Następnie mierzymy i wykreślamy charakterystyki zmontowanego stabilizatora na tej diodzie:
a). uL(uS) z rezystorem obciążenia RL
b). uL(iL) przy US= 10V.
Podczas pomiarów należy ocenić jak wpływają na prąd stabilizacyjny (Zenera) fluktuacje zasilania i obciążenia.
3. Montujemy na module pomiarowym TM2 układ do obserwacji charakterystyk diod stabilizacyjnych wg rys.5.4. Podczas obserwacji staramy się dokładnie odrysować krzywe uzyskane na ekranie oscyloskopu.
4. W sprawozdaniu należy wykreślić zależności rZ(iZ).
5. Wyznaczyć także charakterystyczne parametry układu stabilizacyjnego A, kpL i kp.
6. Dokonać w miarę pełnej analizy parametrów i warunków pracy badanych diod.
7. Wyniki obliczeń i parametry diod porównać z danymi katalogowymi.
5.3. Diody tunelowe
Jeżeli obszar złącza diody zostanie jeszcze bardziej zdmieszkowany niż w diodzie Zenera, to napięcie przebicia takiego złącza stanie się bliskie zeru; UZO≈0. Dioda p++-n++, która ma większą rezystancję w kierunku przewodzenia niż w kierunku zaporowym jest diodą wsteczną (rys.5.5). Jest to zatem odwrócenie funkcji złącza - bardzo użyteczne w detekcji sygnałów mikrofalowych..
Diody tunelowe są najbardziej zdomieszkowane (ponad 1018cm-3) i wyróżniają się swoją nietypową, w kształcie litery N, charakterystyką napięciowo-prądową w kierunku przewodzenia. Jej szczególną cechą jest zakres napięciowy o ujemnej rezystancji dynamicznej r=duD/diD, w którym prąd maleje od wartości szczytowej IP (peak) do minimum lokalnego IV (valley) przy wzroście napięcia od UP do UV. W tym zakresie średnia wartość ujemnej rezystancji wynosi
(5.16)
W zakresie rezystancji ujemnej prąd diody zmienia charakter z tunelowego na dyfuzyjny, który dla napięć uD>UV jest zasadniczym - poza prądami upłynnościowymi. Przebieg charakterystyki w przybliżeniu może być zapisany jako suma tych dwóch prądów
(5.17)
Rezystancja dynamiczna dla napięć UP i UV jest zatem nieskończenie wielka, natomiast w punkcie przegięcia (Ur, Ir) osiąga minimalną wartość ujemną
(5.18)
Taki prosty opis diody tunelowej jako rezystancji ujemnej jest właściwy tylko dla niskich częstotliwości. Jednakże diody te służą zwykle do wzmacniania i generacji przy dużych częstotliwościach. W paśmie mikrofalowym znaczna pojemność złącza Cj oraz indukcyjność Ls i rezystancja szeregowa rS doprowadzeń drutowych w schemacie zastępczym diody tunelowej także mają duży wpływ na jej charakter pracy (rys.5.6). Zgodnie z tym schematem impedancja wejściowa diody tunelowej wynosi
(5.19)
Część rzeczywista tej impedancji jest równa zero przy częstotliwości
(5.20)
Dla większych częstotliwości składowa aktywna impedancji staje się dodatnia, a fro osiąga wartość maksymalną przy r=2rS. W ten sposób o właściwościach częstotliwościowych diody tunelowej decyduje stała czasowa rSCj. Przy dużych koncentracjach domieszek pojemność złączowa jest jednak znaczna - może sięgać nawet do 100 pF.
Część urojona zeruje się przy częstotliwości
(5.21)
Jest to częstotliwość rezonansowa własnych drgań pasożytniczych. Dlatego w typowych zastosowaniach mikrofalowych dioda pracuje przy częstotliwościach fo mniejszych niż fxo i fro (fxo>fro>fo), a drgania te nie wystąpią do wartości krytycznych, jeżeli
LS<CjrSr (5.22)
Małą indukcyjność szeregową uzyskuje się poprzez wykonywanie wyprowadzeń prądowych diody z taśm, membran lub większych płytek, zamiast z cienkich drutów.
W zależności od wartości parametrów własnych w schemacie zastępczym oraz wielkości napięcia polaryzacji i obciążenia dioda tunelowa może pracować jako wzmacniacz, oscylator lub przełącznik. Diody wzmacniające powinny mieć duże częstotliwości krytyczne i mały poziom szumów, diody oscylacyjne - dużą moc przekazywaną do obciążenia, a diody przełącznikowe - duży skok napięcia UV -UP.
Przy zdejmowaniu charakterystyki prądowo-napięciowej diod tunelowych są poważne trudności związane z zakresem o ujemnej rezystancji, spowodowane niedotrzymaniem warunków stabilności układu pomiarowego. Właśnie w tym zakresie napięciowym dioda tunelowa połączona szeregowo ze źródłem napięcia stałego EC o rezystancji wewnętrznej RC, może działać jako wzmacniacz lub oscylator nieliniowy - zależności od tego ile miejsc zerowych ma równanie
(5.23)
Rys.5.7. przedstawia dwa możliwe przypadki przecięcia się prostej obciążenia źródła i prądowo-napięciowej charakterystyki diody.
W pierwszym przypadku punkt przecięcia określony jest jednoznacznie. Taka sytuacja jest możliwa, gdy
RC + rS <rMIN (5.24)
W drugim przypadku prosta obciążenia przechodzi przez trzy punkty charakterystyki prądowo-napięciowej, przy czym punkt znajdujący się na odcinku o ujemnej rezystancji jest niestabilny. Przy niewielkich fluktuacjach napięcia na diodzie układ przejdzie w jeden ze stabilnych punktów napięciowych A lub B, wychodząc z założonego punktu pracy. Zatem uwzględniając tę możliwość, nie należy dopuścić, aby w układzie pomiarowym zachodziła relacja
(RC+rS)> rMIN (5.25)
Jeżeli dla jakiegoś odcinka charakterystyki o malejącym prądzie zachodzi powyższa relacja, to przy zdejmowaniu charakterystyki pojawią się przełączenia prądu i napięcia pomiędzy punktami A i B.
W praktyce pomiarowej trudno znaleźć niskonapięciowe źródło napięcia stałego o małej rezystancji wewnętrznej z regulacją napięcia od zera. W takiej sytuacji trzeba zrealizować układ niskoomowego dzielnika prądowego ogólnym schemacie przedsta-wionym na rys.5.8. W takim układzie rezystancja źródła zasilającego diodę R2 powinna być jak najmniejsza
R2<<rS+RC (5.26)
Rezystancję miliamperomierza także należy wziąć pod uwagę.
Drugim ważnym warunkiem stabilności układu pomiarowego jest wyeliminowanie generacji, które nie wystąpią, gdy indukcyjność całkowita układu wraz z diodą będzie bardzo mała - zgodnie z kryterium (5.22). W przeciwnym przypadku w układzie pojawią się pasożytnicze drgania zniekształcające charakterystykę prądowo-napięciową. Ostatni warunek i relację (5.22) można sprowadzić do jednej nierówności określającej dopuszczalne parametry układu pomiarowego:
(5.26)
5.4. Badania diody tunelowej
Diodę tunelową badamy na specjalnym module TMT, którego płytę czołową przedstawia rys.5.9. Dioda zasilana jest z przetwornika napięcia sinusoidalnego na falę prostokątną o małej impedancji w pobliżu przejścia przez zero. W tym układzie pomiarowym powyższe warunki stabilności są w miarę spełnione. Badaną diodę włączamy zgodnie z kluczem na złączce, który powinien wchodzić w otwór w płytce czołowej modułu TMT, bowiem diodę łatwo jest zniszczyć przy niewłaściwej polaryzacji.
Podczas badań należy wykonać następujące czynności:
1. Zaobserwować na ekranie oscyloskopu typowy przebieg charakterystyki diody tunelowej - zauważyć parametry wejścio- wego sygnału sterującego .
2. Wyznaczyć charakterystyczne punkty na krzywej i napisać zależność w postaci ogólnej (5.17).
3. Na podstawie wartości napięć i prądów określić rodzaj półprzewodnika diody.
4. Wyznaczyć wartość rezystancji rMIN.
5. Sporządzić i zbadać układ oscylatora z badaną diodą tunelową wg rys.5.10.
6. Zmontować układ według rys.5.11. Na potencjometrze ustawić taką wartość rezystancji, aby na oscyloskopie pojawiła się szeroka linia wskazująca na pojawienie się oscylacji. Na wspólnym wykresie charakterystyki diody, złącza emiterowego tranzystora i prostej obciążenia tunelowej diody zanalizować pracę układu.