Wtedy:

D =

gdzie:

Δt_m =

Obliczam teraz wartości temperatury Δt_m dla poszczególnych ciśnień.

Δt_m1 dla p_s1 = -----

Δt_m1 =
= 29,33 °C

Δt_m2 dla p_s2 = -----

Δt_m2 =
= 29,90 °C

Δt_m3 dla p_s3 = -----

Δt_m3 =
= 30,43 °C

Δt_m4 dla p_s4 = -----

Δt_m4 =
= 30,95 °C

Δt_m5 dla p_s5 = -----

Δt_m5 =
= 31,43 °C

Δt_m6 dla p_s6 = -----

Δt_m6 =
= 31,89 °C

Δt_m7 dla p_s7 = -----

Δt_m7 =
= 32,33 °C

Δt_m8 dla p_s8 = -----

Δt_m8 =
= 32,74 °C

Δt_m9 dla p_s9 = -----

Δt_m9 =
= 33,12 °C

Δt_m10 dla p_s10 = -----

Δt_m10 =
= 33,48 °C

Zestawienie wyników
Lp.	ps	Δtm
1		29,33 °C
2		29,90 °C
3		30,43 °C
4		30,95 °C
5		31,43 °C
6		31,89 °C
7		32,33 °C
8		32,74 °C
9		33,12 °C
10		33,48 °C

D₁ dla p_s1 = ---

D₁ =
=

D₂ dla p_s2 = ---

D₂ =
=

D₃ dla p_s3 = ---

D₃ =
=

D₄ dla p_s4 = ---

D₄ =
=

D₅ dla p_s5 = ---

D₅ =
=

D₆ dla p_s6 = ---

D₆ =
=

D₇ dla p_s7 = ---

D₇ =
=

D₈ dla p_s8 = ---

D₈ =
=

D₉ dla p_s9 = ---

D₉ =
=

D₁₀ dla p_s10 = ---

D₁₀ =
=

Zestawienie wyników
Lp.	ps	D
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10

Rys.18 Wykres zależności wydajności wyparownika firmy Alfa-Laval

typ JWP-26-C100 od ciśnienia odparowania.

7.4 Zależność wydajności produkowanej wody słodkiej od natężenia przepływu

wody grzewczej.

Wpływ zmiany natężenia przepływu wody grzewczej na wielkość strumienia cieplnego jest wykorzystywana w eksploatacji do regulacji wydajności wyparownika.

Stałe:

c_p = 4,1784 kJ/kg K i₀ = 83,6 kJ/kg

i₂ = 2596 kJ/kg

Δt = 6 °C

Zmienne:

m = 44÷54 m³

D =

D₁ dla m = 44 m³

D₁ =
= 0,439 t/h

D₁ = 0,439 t/h ·24 = 10,53 t/24h

D₂ dla m = 46 m³

D₂ =
= 0,459 t/h

D₂ = 0,459 t/h ·24 = 11,01 t/24h

D₃ dla m = 48 m³

D₃ =
= 0,479 t/h

D₃ = 0,479 t/h ·24 = 11,49 t/24h

D₄ dla m = 50 m³

D₄ =
= 0,4989 t/h

D₄ = 0,4989 t/h ·24 = 11,97 t/24h

D₅ dla m = 52 m³

D₅ =
= 0,5189 t/h

D₅ = 0,5189 t/h ·24 = 12,45 t/24h

D₆ dla m = 54 m³

D₆ =
= 0,5388 t/h

D₆ = 0,5388 t/h ·24 = 12,93 t/24h

Zestawienie wyników
Lp.	m	D
1	44 m^3	10,53 t/24h
2	46 m^3		11,01 t/24h
3	48 m^3		11,49 t/24h
4	50 m^3		11,97 t/24h
5	52 m^3		12,45 t/24h
6	54 m^3		12,93 t/24h

Rys.19 Wykres zależności wydajności wyparownika firmy Alfa-Laval

typ JWP-26-C100 od natężenia przepływu wody grzewczej.

7.5 Zależność wydajności produkcji wody słodkiej od temperatury wody

zasilającej.

Temperatura wody zasilającej jest istotnym parametrem wpływającym na wydajność wyparownika. W swoich obliczeniach założyłemzmienność tej temperatury w granicach od 5 ÷ 30ºC. Ponieważ wraz ze wzrostem temperatury wody zasilającej spada stopień próżni w wyparowniku, zmienia się też temperatura nasycenia pary wtórnej.

Ponieważ brak jest konkretnych danych wzajemnej zmiany tych wielkości na podstawie wzoru uniemożliwiło nam to zbadanie tych zależności.

8. Wnioski.

Z wykresu umieszczonym na rysunku 16 wynika iż, wraz z wzrostem

grubości zanieczyszczeń spada wydajność, przy czym największy jej spadek został zanotowany przy grubości osadów 1mm.

Dlatego tak ważne jest utrzymywanie powierzchni wymiany ciepła wyparownika w jak najlepszej czystości i ograniczanie powstawania osadu, ponieważ (co widać z wykresu) nawet niewielka grubość osadu w znaczny sposób ogranicza wydajność wyparownika.

Z wykresu umieszczonego na rysunku 17 możemy wywnioskować, iż wzrost temperatury wody grzewczej powoduje wzrost wydajności wyparownika, przy czym wzrost ten jest stały i równomierny.

Z wykresu umieszczonego na rysunku 18 możemy odczytać, że wzrost ciśnienia parowania pociąga za sobą spadek wydajności wyparownika.

Na wielkość tego ciśnienia mają wpływ:

1. natężenie wody chłodzącej skrapiacz,

2. ilość powietrza przenikającego do skraplacza,

3. zanieczyszczenie powierzchni wymiany ciepła skraplacza.

Z tego powodu ważnym jest aby utrzymywać czystość powierzchni wymiany ciepła skraplacza i dbać o szczelność wyparownika a natężenie wody chłodzącej skrapiacz utrzymywać w optymalnych granicach.

Z wykresu na rysunku 19 możemy wywnioskować, że wraz z wzrostem natężenia przepływu wody grzewczej następuje wzrost wydajności wyparownika, przy czym wzrost ten jest stały i równomierny wraz z wzrostem natężenia przepływu. Regulacja wydajności poprzez zmianę natężenia stanowi bardzo łatwy i wygodny sposób eksploatacyjnej zmiany wydajności wyparownika.

Rys.1 Schemat instalacji destylacyjnej z wyparownikiem

typu powierzchniowego.

Rys.2 Schemat instalacji destylacyjnej z wyparownikiem ekspansyjnym.

Rys.3 Schemat dwustopniowej instalacji destylacyjnej.

Rys.4 Schemat ideowy jednostopniowej instalacji

wyparownika podciśnieniowego ogrzewanego wodą wylotową.

Rys.5 Przenikanie ciepła przez płaską ścianę.

Rys.6 Wyznaczanie temperatur ścianki metodą graficzną.

Rys.7 Wpływ zmiany temperatury wrzenia na temperatury ścianki.

Rys.8 Wpływ zmiany temperatury czynnika grzewczego na temperatury ścianki.

Rys.9 Wpływ zmiany gęstości strumienia cieplnego na temperatury ścianki.

Rys.10 Składniki osadów w wyparownikach powierzchniowych.

Rys.11 Wykres zależności ilości wody grzewczej doprowadzonej od

jego wydajności dobowej.

Rys.12 Przykładowa charakterystyka wyparownika podciśnieniowego.

Rys.13 Wpływ natężenia przepływu wody chłodzącej skraplacz i jej

temperatury na wielkość próżni w skraplaczu.

Rys.14a Przekrój wyparownika firmy Alfa-Laval typ JWP- 26- C100.

Rys.14b Widok „z boku” wyparownika firmy Alfa-Laval typ JWP- 26- C100.

Rys.14c Widok „z góry” wyparownika firmy Alfa-Laval typ JWP- 26- C100.

Rys.14d Widok „z tyłu” wyparownika firmy Alfa-Laval typ JWP- 26- C100.

Rys.15 Schemat instalacji wyparownika firmy Alfa-Laval typ JWP- 26- C100.

Rys. 16 Wykres zależności wydajności wyparownika firmy Alfa-Laval typ

JWP- 26- C100 od grubości zanieczyszczeń.

Rys.17 Wykres zależności wydajności wyparownika firmy Alfa-Laval typ

JWP- 26- C100 od wysokości temperatury wody grzewczej.

Rys.18 Wykres zależności wydajności wyparownika firmy Alfa-Laval

typ JWP-26-C100 od ciśnienia odparowania.

Rys.19 Wykres zależności wydajności wyparownika firmy Alfa-Laval

typ JWP-26-C100 od natężenia przepływu wody grzewczej.

Literatura:

1. Kępiński J., Hlubek N. :”Odsalanie mórz i oceanów” Wiedza Powszechna 1972r.

2. Kryszak Z. :”Optymalizacja doboru i opracowanie podstaw szybkiego projektowania ekspansyjnych wielostopniowych wyparowników wody morskiej”. Warszawa 1973r.

3. Jędrzejewski N. :”Przegląd konstrukcji wyparowników zainstalowanych w PPDiUR Transocean oraz optymalizacja pracy wyparownika”.

4. Urbański :”Spalinowe siłownie okrętowe”. Gdańsk 1973r.

5. Perepeczko :”Okrętowe wymienniki ciepła”. Wydawnictwo Morskie 1977r.

6. DTR wyparownika na m/s „Blandine Delmas”.

1

60

---