**TI92P*
mainapr
Rslupy
VZ
Wplyw pelzania: przyjmuje sie (t,)=2. Z punktu widzenia projektowania slupow wplyw pezania jest istotny ze wzgledu na przebiegajaca w czasie redystrybucje sil wew.miedzy betonem i zbrojeniem oraz wzrost poczatkowego mimosrodu dzialania sily sciskajacej. W wyniku dlugotrwalego obc.beton przenosi mniejsze sily, co jest rekompensowane przez przyrost naprezen w zbrojeniu. W odniesieniu do mimosrodowo obciazanego przekroju betonowego pelzanie, ktore zalezy od poziomu naprezenia, powoduje ponadproporcjonalny przyrost odksztalcen w strefie bardziej sciskanej i tym samym zwieksza poczatkowy mimosrod slupa. Wstepne przyjecie wymiarow slupa zelbetowego: A) duzy mimosrod-zal.1=np.0.01, z tablic dla belek zginanychA=Msd/(b*d^2), zal.b/db i d,2=(N*(e+d/2)/(b*d^2)-0.42fcd)/fyd ([N]=MN)koniec. B) strefa rozciagana, ale mimosrod pomiedzy osiami zbrojeniazal.퍍=1+2=np.0.02-0.03, zal.b/d=np. 1/1.5 i b*d^2=2Msd/(fyd*)b i d, wymiary zaokraglamy w dol. C) mimosrod maly Nsd=0.9*b*h*fcdb i h (b~d), =2Msd/(fyd*d^3) Wymiarowanie - ogolnie SLUPY UZWOJONE sluza do przenoszenia duzych sil osiowych (ee=0). Mozna wyroznic: rdzen betonowy (czesc przekroju slupa zawarta wew.uzwojenia), zbrojenie podluzne, uzwojenie (w postaci gesto nawinietej spirali, ogranicza odksztalcenia poprzeczne sciskanego betonu, dzieki czemu rdzen pracuje w trojosiowym stanie naprezeniama wieksza nosnosc) i otuline. Spirala musi byc odpowiednio zakotwiona w ryglu i w fundamencie, a jej skok sn=min(0.2dcore,80mm), dodatkowowarunki konstr.: smuklosc l0/dc10, stopien zbrojenia pretami podluznymi ­(0.8,8)%, minimalna liczba pretow w przekroju=6 w rozstawie 50-150mm, srednice pretow 12-32mm, uzwojenie-stal gladka 4.5-10mm. Jezeli wszystkie te war. spelnione, to nosnosc ze wzoru: NsdNRd=0.9*fcd*Acore+fyd*As2+2.5fyd(*)*As1, As1=*dcore*as1/sn lub Nsd1.5*(.9*fcd*Acore+fyd*As2)w porownaniu ze zwyklym slupem. Algorytm wymiarowania: wyznaczyc Nsd, przyjac wstepnie wymiary rdzenia tak, aby spelnial warunek smuklosci, a sila w rdzeniu 0.9*fcd*Acore byla rowna50-70% Nsd, z war. Nsd1.5*(.9*fcd*Acore+fyd*As2)As2 i po sprawdzeniu stopnia zbrojenia ustala sie ilosc i rozstaw pretow zgodnie z war.konstr., ze wzoru Nsd=0.9*fcd*Acore+fyd*As2+2.5fyd(*)*As1As1, zal.srednice uzwojenia i z As1=*dcore*as1/snsn SLUPY ZELBETOWE MIMOSRODOWO SCISKANE ea=max(lcol/600,h/30,10mm), A) jezeli slup w ukladzie o wezlach nieprzesuwnych-gdy moment liniowy: ee=max((0.6M1sd+0.4M2sd)/Nsd,0.4M1sd/Nsd), a gdy moment krzywoliniowy, to ee=M3sd/Nsd. B) slup w ukladzie o wezlach przesuwnychee=Msd/Nsd. Wplyw pelzania i smuklosci: Ncrit=9Ecm/l0^2*(Ic/(2klt)*(0.11/(0.1+e0/h)+1)+e*Is), klt=1+Nsdlt/Nsd*0.5*(,t0), Ic,Is-momenty bezwl.przekroju betonowego i stali zbrojeniowej wzgledem srodka ciezkosci przek.bet. Mimosrod poczatkowy e0=ea+ee. e0/h=max(e0/h,0.5-0.01l0/h-0.01fcd,0.05), etot="eta"*e0, "eta"=(1-Nsd/Ncrit)^1, trzeba to wszystko liczyc tylko, gdy l0/h>7. Jezeli po zwymiarowaniu przekroju >o ponad 20% od zalozonego, to od nowa. sprawdzanie nosnosci slupow przy zalozeniu prostok.wykresu naprezen w betonie: A) duzy mimosrod-xeff/defflim, B) maly mimosrod-xeff/d>efflim. Stopien wykorzystania zbrojenia: ks*fyd, ks=2(1-eff)/(1-efflim)-1, polozenie osi obojetnej: *fcd*b*d^2*eff*(eff/2a/d)fyd*As2*es2-ks*fyd*As1*es1=0eff, es1=e0+h/2-a1, es2=e0-h/2+a2, a=e0-h/2, znak + przy a gdy sila poza krawedzia przekroju, - przy drugim czlonie rnia gdy os dzialania Nsd lezy miedzy osiami zbrojen. Jezeli po rozwiazaniu wyjdzie eff<efflimod nowa z ks=1, a jesli eff>1, to przyjac effmax=0.8h/d1 i od nowa, jesli x<2a2Nsd=As1*fyd*(d-a2)/es1, else Nsd(*fcd*b*d^2*eff*(1-0.5eff)+As2*fyd*(d-a2))/es1 i Nsd*fcd*b*d*eff+As2*fyd-ks*As1*fyd Wymiarowanie slupow z duzym mimosrodem
Wyszukiwarka