Scan0026 2

Scan0026 2



© J. Pelc WMT/51

HIPOTEZY WYTRZYMAŁOŚCIOWE

W projektowaniu konstrukcji inżynierskich, istotne zagadnienie stanowi ocena niebezpieczeństwa zniszczenia jej materiału.

Definicja 1: Jako miarę niebezpieczeństwa zniszczenia materiału konstrukcji przyjmuje się wartość funkcji wytężenia materiału W:

W-W(a„<72,<73)

Definicja 2: Hipoteza wytrzymałościowa jest pewnym twierdzeniem (założeniem) określającym postać funkcji wytężenia materiału W.

Mając tedy postać W można ocenić niebezpieczeństwo zniszczenia materiału, znajdującego się w złożonym (trójosiowym) stanie naprężenia, przez porównanie wartości funkcji jego wytężenia z wartością funkcji wytężenia materiału pręta rozciąganego osiowo:

W(aua2, <73)= W((jj) -> a, = a = aMSt = /(cr„ ct2, <t3)



trójosiowy stan naprężenia <--> jednoosiowy stan naprężenia Pojęcie naprężenia zastępczego ą2asi, zwanego też naprężeniem zredukowanym,

umożliwia ocenę wytężenia materiału za pomocą jednej liczby. Stąd warunek wytrzymałości, uwzględniający hipotezę wytrzymałościową, ma anaiogicznąjak dotychczas postać


Przy czym należy w materiale konstrukcji znaleźć wartość maksymalną tego naprężenia, tj. w powyższym warunku należy zawsze podstawiać azast = cr^x = max[o\av,(x, y, z)].

A-odpowiednie naprężenie dopuszczalne [MPa].

HIPOTEZA COULOMBA-TRESKI

Hipoteza ta, zwana również hipoteza największego naprężenia stycznego, głosi, że o zniszczeniu materiału decyduje wartość naprężenia stycznego. Jeżeli osiągnie ono wartość rn, zwaną naprężeniem stycznym niszczącym, to nastąpi zniszczenie materiału.

tl

Zakłada się, że <j)]r - crnc = atl.

Zgodnie z tą hipoteza materiał nie ulegnie zniszczeniu, jeżeli spełnione są warunki:

T < T < T 1 ti — *max ~~ /;

czyli, gdy każde z naprężeń r,'n2ax, r 2 ax, r,^3ax spełnia powyższy warunek.

- cr„ < cT| -cr2 -    <- ograniczony obszar w przestrzeni (07, oy crj), określający

-a„<a2-CT3<<T„

-rr <rr -n- < rr bezpieczne dla danego materiału kombinacje naprężeń aj, 02, 03

(JnO | u3 — <Jn


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Scan0004 2 © J. Pelc WMT.doc/7ROZCIĄGANIE I ŚCISKANIE PRĘTA. PRAWO HOOKE A © J. Pelc WMT.doc/7 £ = S
Scan0009 2 © J. Pelc WMT.doc/17DWUOSIOWY STAN NAPRĘŻENIA (PSN, 2-SN) © J. Pelc WMT.doc/17 t 9 <jx
Scan0012 2 © J. Pelc WMT.doc/23MOMENTY BEZWŁADNOŚCI FIGUR PŁASKICH. DEFINICJE Moment bezwładności: I
Scan0014 2 © J. Pelc WMT.doc/27 (. h h- vi yz = )yCdydC = y 00jCdę dy = I yh2 (l - ^ J dy = n  
Scan0018 2 © J. Pelc WMT.doc/35 © J. Pelc WMT.doc/35 ACZYSTE, SYMETRYCZNE ZGINANIE PRĘTÓW PROSTYCH B
Scan0020 2 © J. Pelc WMT.doc/39CZYSTE ZGINANIE - ROZKŁAD NAPRĘŻEŃ, OS OBOJĘTNAMp>
Scan0022 2 © J. Pelc WMT/43PRZYKŁAD 9. NAPRĘŻENIA W DWUTEOWEJ BELCE ZGINANEJ © J. Pelc WMT/43 80+100
Scan0023 2 © J. Pelc WMT/45CAŁKOWANIE RÓWNANIA RÓŻNICZKOWEGO LINII UGIĘCIA BELKI P Przykład. Znaleźć
Scan0024 2 X © J. Pelc WMT/47 Ponieważ Mg & const [Mg = Mg(x), więc naprężenia normalne ax dozna
Scan0025 2 © J. Pelc WMT/49 © J. Pelc WMT/49 Przekrój kolisty Obliczając Sy możemy określić rozkład
Scan0029 2 © J. Pelc WMT/57 ZGINANIE NIESYMETRYCZNIE - ŚRODEK ŚCINANIA Do tej pory rozważaliśmy zgin
Scan0030 2 © J. Pelc WMT/59*.Tstr)hf H ~ jTxy tdrj -
Scan0031 2 © J. Pelc WMT/61 WY BOCZĘ NIE PRĘTÓW ŚCISKANYCH Wyboczcniem pręta nazywamy wygięcie (pier
Scan0037 © J. Pelc    WMT/73 odpowiednie wykresy zmęczeniowe Smitha lub Haigha, na po
Scan0038 © J. Pelc    WMT/75 Ze względu na dużą pracochłonność i wysoki koszt badań
Scan0039 © J. Pelc WMT/77 WSTĘP DO METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH. PODSTAWOWE POJĘCIA. Metoda Elementó

więcej podobnych podstron