114 6. Obliczenia gwintów
obciążeniem liniowym kt(z) i liniowym obciążeniem osiowym gwintu zachodzi relacja
Dlk sinakcosyk,(z) = q(z)P — QP, (6.63)
gdzie y jest kątem wzniosu gwintu (dla małych kątów wzniosu można przyjąć cosy=l).
Składowa obciążeń liniowych k,(z) w kierunku promienia odniesiona do podziałki gwintu P daje wartość nacisków promieniowych pr(z)
p,(2) _ łSBffft. „ SSUg&JO-. (6.64)
P 7tD|k
Odkształcenie promieniowe śruby ux na średnicy di zgodnie ze wzorami (6.13) i (6.64) będzie równe
Ul =
d, / dj + cfc \ d{ — dt
\ q(z)ctgait 7 *Dlk
(6.65)
a odkształcenie nakrętki na średnicy D według wzorów (6.14) i (6.64) wynosi
D IdI + d2 2E2 \D* — Dł
q(z)ctgafc
xD2k
Przemieszczenie osiowe gwintu śruby i nakrętki (patrz rys. 6.5) wyraża zależność
óp(z) = ópi(z) -1- óp2(z) = (lą + uijctga* = rq{z), (6.66)
gdzie
\ D lDz + D2 W EjDak - D2
ctgak 2* ‘
Odkształcenia na powierzchni styku między kulką i bieżnią (w kierunku działania obciążenia na kulkę) wyznacza się ze wzorów Hertza
V, = Kti
1 -
+
Eh
(6.67)
gdzie vit vk są współczynnikami Poissona materiału śruby (i = 1), nakrętki (i — 2) i kulki, E,, Ek — modułami sprężystości, Qk(z) = kt(z)tk jest obciążeniem kulki, tktadk — podziałką rozmieszczenia kulek (odległość między sąsiednimi kulkami), Eg — — - J—h J + ~~ — sumą
Ku Ki2 K2i K22
głównych krzywizn stykających się ciał (patrz rys. 6.24), — bez
wymiarowym współczynnikiem zależnym od różnicy krzywizn E(g),
Rys. 6.24. Główne krzywizny styku
F If)
Rys. 6.25. Bezwymiarowy współczynnik odkształceń Kd i naprężeń Ka w zależności
od różnicy krzywizn F, j
Wartości współczynnika K{. podano na rys. 6.25.
Promienie krzywizn Rtj (i — 1, 2, j = 1, 2) określające zarys powierzchni wypukłych przyjmuje się jako dodatnie, a dla wklęsłych powierzchni
cl*
jako ujemne. Z porównania rysunków 6.23 i 6.24 mamy Rn — Ri2 = —,
Rn~
Pik
2 cos2 Ok
(promień koła ściśle stycznego do bieżni w punkcie styku
z kulką), R22 — r. Krzywizna określona promieniem
Pik
2 COS2 Ctłc
jest mała