Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
Dźwigar dachowy
Dane początkowe:
l
eff
18.0m
=
przewidywana wilgotność względna środowiska:
RH
50%
=
kategoria rysoodpornosci:
Ib
beton B37:
f
cd
20.0MPa
=
f
ck
30.0MPa
=
f
cm
f
ck
8MPa
+
=
f
cm
38 MPa
⋅
=
f
ctm
2.9MPa
=
f
ctd
1.33MPa
=
ρ
c
25.0
kN
m
3
=
stal sprężająca - splot Y 1860 S7 (odmiana I):
f
pk
1860MPa
=
f
p0.1k
0.9f
pk
=
f
p0.1k
1674 MPa
⋅
=
przyjęto:
γ
s
1.25
=
f
pd
f
p0.1k
γ
s
=
f
pd
1339.2 MPa
⋅
=
A
1
93mm
2
=
ϕ
12.5mm
=
ξ
lim
0.43
=
ξ'
lim
ξ
lim
=
Wymiarowanie wstępne:
β
0.22
=
h
1
0.04 l
eff
⋅
0.72 m
=
=
h
2
0.06 l
eff
⋅
1.08 m
=
=
h
0.90m
=
h
f1
0.12 h
⋅
0.11 m
=
=
h
f2
0.20 h
⋅
0.18 m
=
=
h
f
0.15m
=
Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
h'
f1
0.10 h
⋅
0.09 m
=
=
h'
f2
0.15 h
⋅
0.14 m
=
=
h'
f
0.10m
=
b
w1
0.10 h
⋅
0.09 m
=
=
b
w2
0.12 h
⋅
0.11 m
=
=
b
w
0.10m
=
b
f1
0.30 h
⋅
0.27 m
=
=
b
f2
0.60 h
⋅
0.54 m
=
=
b
f
0.50m
=
b'
f1
0.40 h
⋅
0.36 m
=
=
b'
f2
0.80 h
⋅
0.72 m
=
=
b'
f
0.60m
=
Pole powierzchni przekroju teoretycznego:
A
t
b'
f
h'
f
⋅
h
h'
f
−
h
f
−
(
)
b
w
⋅
+
h
f
b
f
⋅
+
2000 cm
2
⋅
=
=
Zebranie obciążeń:
odległość między sąsiednimi dźwigarami:
s
14m
=
I Obciążenie stałe
1. ciężar własny:
g
k
25
kN
m
3
A
t
⋅
5
kN
m
⋅
=
=
g
d
g
k
1.1
⋅
5.5
kN
m
⋅
=
=
2. pokrycie dachu
płyta warstwowa ISOTHERM DW 140/100
p
k
24
kg
m
2
⋅
g s
⋅
3.295
kN
m
⋅
=
=
p
d
p
k
1.2
⋅
3.954
kN
m
⋅
=
=
II Obciążenie zmienne
1. śnieg (I strefa)
z
k
0.7
kN
m
2
⋅
0.8
⋅
s
⋅
7.840
kN
m
⋅
=
=
z
d
z
k
1.4
⋅
10.976
kN
m
⋅
=
=
Ciężar własny:
g
ρ
c
β
⋅
h
2
⋅
=
g
4.455
kN
m
⋅
=
Moment zginający od ciężaru własnego:
M
g
0.125 g
⋅
l
eff
2
⋅
=
M
g
180.428 kN m
⋅
⋅
=
Ku1 - podstawowa kombinacja obciążeń dla SGN
K
u1
g
d
p
d
+
z
d
+
20.430
kN
m
⋅
=
=
Ks2 - krótkotrwała kombinacja obciążeń
K
s2
g
k
p
k
+
z
k
+
16.135
kN
m
⋅
=
=
M
Ku1
0.125 K
u1
⋅
l
eff
2
⋅
827.417 kN m
⋅
⋅
=
=
M
Ks2
0.125 K
s2
⋅
l
eff
2
⋅
653.469 kN m
⋅
⋅
=
=
M'
sd
0.5
−
1.1
⋅
g
⋅
4.0 m
⋅
(
)
2
⋅
39.204
−
kN m
⋅
⋅
=
=
{możliwość podparcia elementu podczas transportu
w odległości 4.0m od czoła dźwigara}
Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
h
f1'
2.2
3
M
Ku1
f
cd
⋅
0.76 m
=
=
h
f2'
2.6
3
M
Ku1
f
cd
⋅
0.90 m
=
=
zatem h należy do przedziału <h
f1`
;h
f2`
>.
Ustalenie wymarów:
h
f
0.15 m
=
h'
f
0.10 m
=
a
p
0.5 h
f
⋅
0.08 m
=
=
a'
p
0.5 h'
f
⋅
0.05 m
=
=
C
c
=>
2
ϕ
25 mm
⋅
=
d
g
16mm
=
d
g
5mm
+
21 mm
⋅
=
c
min
30mm
=
przyjęto:
C
c
30mm
=
C
w
=>
2
ϕ
25 mm
⋅
=
d
g
16mm
=
d
g
5mm
+
21 mm
⋅
=
20mm
przyjęto:
C
c
30mm
=
C
v
=>
ϕ
12.5 mm
⋅
=
d
g
16mm
=
10mm
przyjęto:
C
c
20mm
=
współczynnik pomocniczy:
m'
M'
sd
M
Ku1
=
m'
0.047
=
naprężenia stali w strefie rozciągającej:
Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
σ
pc
0.80f
pk
400MPa
−
=
σ
pc
1088 MPa
⋅
=
x
ξ'
lim
0.15
−
(
)
h
a
p
−
(
)
0.231 m
=
=
b'
f
b
w
M
Ku1
f
cd
b
w
x
⋅
h
a
p
−
0.5x
−
(
)
⋅
−
f
pd
m'
σ
pc
⋅
+
h
f
h
a
p
−
0.5 h'
f
⋅
−
(
)
⋅
f
pd
⋅
⋅
+
m'
σ
pc
⋅
f
pd
b
w
x
⋅
h'
f
⋅
+
=
b'
f
0.33 m
=
b'
f
0.35m
=
A
p
f
cd
f
pd
m'
σ
pc
⋅
+
b'
f
b
w
−
(
)
h'
f
⋅
b
w
x
⋅
+
⋅
6.917 cm
2
⋅
=
=
liczba cięgien:
n
A
p
A
1
7.438
=
=
przyjęto:
n
8
=
A
p
A
1
n
⋅
7.44 cm
2
⋅
=
=
Maksymalne siły sprężające:
początkowa:
maxP
0
0.80 f
pk
⋅
A
p
⋅
1107.07 kN
⋅
=
=
wstępna:
maxP
i
0.75 f
pk
⋅
A
p
⋅
1037.88 kN
⋅
=
=
trwała:
maxP
t
0.65 f
pk
⋅
A
p
⋅
899.50 kN
⋅
=
=
Wstępne oszacowanie strat:
początkowe i doraźne:
Σ∆P
0
0
=
Σ∆P
i
0.08 maxP
0
⋅
88.57 kN
⋅
=
=
S
pid
Σ∆P
0
Σ∆P
i
+
88.57 kN
⋅
=
=
opożnione:
Σ∆P
t
0.12 maxP
0
⋅
132.85 kN
⋅
=
=
S
o
Σ∆P
t
132.85 kN
⋅
=
=
Mozliwe do wykorzystania siły sprężające:
siła wstępna:
P
i
maxP
0
Σ∆P
0
Σ∆P
i
+
(
)
−
1018.51 kN
⋅
=
=
P
i
maxP
i
<
siła trwała:
P
t
P
i
Σ∆P
t
−
885.66 kN
⋅
=
=
P
t
maxP
t
<
Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
x'
ξ'
lim
0.1
−
(
)
h
a'
p
−
(
)
0.28 m
=
=
M'
s
σ
pc
A
p
⋅
h
a
p
−
a'
p
−
(
)
⋅
M'
sd
−
=
M'
s
666.545 kN m
⋅
⋅
=
b
f
b
w
M'
s
f
cd
b
w
x'
⋅
h
a'
p
−
0.5x'
−
(
)
⋅
−
1
h
f
h
a'
p
−
0.5 h'
f
⋅
−
(
)
⋅
⋅
+
=
b
f
0.21 m
=
b
f
0.25m
=
A'
p
f
cd
f
pd
b
f
b
w
−
(
)
h
f
⋅
b
w
x'
⋅
+
⋅
σ
pc
f
pd
A
p
⋅
−
1.505 cm
2
⋅
=
=
liczba cięgien:
n'
A'
p
A
1
1.618
=
=
przyjęto:
n
2
=
A
p
A
1
n
⋅
1.86 cm
2
⋅
=
=
Obliczenia dla dobranego przekroju betonowego:
zmienione wymiary w stosunku do przekroju wstępnego:
b'
f
35cm
=
b
f
25cm
=
A
c
b'
f
h'
f
⋅
h
h'
f
−
h
f
−
(
)
b
w
⋅
+
b
f
h
f
⋅
+
1375 cm
2
⋅
=
=
S
x1
b'
f
h'
f
⋅
h
0.5 h'
f
⋅
−
(
)
⋅
b
f
h
f
⋅
0.5
⋅
h
f
⋅
+
32562 cm
3
⋅
=
=
y
ść
S
x1
A
c
23.7 cm
⋅
=
=
I
x
b'
f
h
3
⋅
12
b'
f
h'
f
⋅
h
y
ść
−
(
)
2
⋅
+
b
w
h
h'
f
−
h
f
−
(
)
3
⋅
12
+
b
w
h
h'
f
−
h
f
−
(
)
⋅
h
f
h
h'
f
−
h
f
−
2
+
y
ść
−
⋅
+
=
I
x
4298485 cm
4
⋅
=
W
c
I
x
y
ść
181510 cm
3
⋅
=
=
W
cs
W
c
1.08
⋅
196031 cm
3
⋅
=
=
Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
W'
c
I
x
h
y
ść
−
64816 cm
3
⋅
=
=
W'
cs
W'
c
1.03
⋅
66761 cm
3
⋅
=
=
e
p
y
ść
0.5 h
f
⋅
−
16.182 cm
⋅
=
=
e'
p
h
y
ść
−
(
)
0.5 h'
f
⋅
−
61.318 cm
⋅
=
=
M
g
180.428 kN m
⋅
⋅
=
nowy ciężar własny:
g
k
25
kN
m
3
⋅
A
c
⋅
3.438
kN
m
⋅
=
=
g
d
1.1 g
k
⋅
3.781
kN
m
⋅
=
=
nowe wartości Ku1 i Ks2:
K
u1
g
d
p
d
+
(
)
1.0 z
d
⋅
+
18.711
kN
m
⋅
=
=
Ks2
g
k
p
k
+
(
)
z
k
+
14.573
kN
m
⋅
=
=
M
Ku1
0.125 K
u1
⋅
l
eff
2
⋅
757.807 kN m
⋅
⋅
=
=
M
Ks2
0.125 K
s2
⋅
l
eff
2
⋅
653.469 kN m
⋅
⋅
=
=
Maksymalne siły sprężające w górnej grupie cięgien:
maxP'
0
0.80 f
pk
⋅
A'
p
⋅
223.92 kN
⋅
=
=
maxP'
i
0.75f
pk
A'
p
⋅
209.925 kN
⋅
=
=
maxP'
t
0.65f
pk
A'
p
⋅
181.935 kN
⋅
=
=
Wstępne oszacowanie strat:
początkowe i doraźne:
Σ∆P'
0
0
=
Σ∆P'
i
0.08 maxP'
0
⋅
17.91 kN
⋅
=
=
S
pid
Σ∆P'
0
Σ∆P'
i
+
17.91 kN
⋅
=
=
opożnione:
Σ∆P'
t
0.10 maxP'
0
Σ∆P'
0
Σ∆P'
i
+
(
)
−
⋅
20.60 kN
⋅
=
=
S
o
Σ∆P'
t
20.60 kN
⋅
=
=
Mozliwe do wykorzystania siły sprężające:
siła wstępna:
P'
i
maxP'
0
Σ∆P'
0
Σ∆P'
i
+
(
)
−
206.01 kN
⋅
=
=
P
i
maxP
i
<
siła trwała:
P'
t
P'
i
Σ∆P'
t
−
185.41 kN
⋅
=
=
Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
P
t
maxP
t
<
NAPRĘŻĘNIA DOPUSZCZAJĄCE:
σ
.cc
1.1 P
i
⋅
0.9P'
i
+
A
c
1.1 P
i
⋅
e
p
⋅
0.9P'
i
e'
p
⋅
+
W
c
+
M
g
W
cs
−
10.2 MPa
⋅
=
=
0.7f
cm
26.6 MPa
⋅
=
zatem
σ
cc
0.7f
cm
<
P
cr
A
c
0.9 W
c
A
c
e
p
⋅
+
(
)
⋅
M
Ks2
f
ctm
W'
cs
⋅
−
(
)
W
c
W
cs
⋅
1.1P'
i
W
c
A
c
e'
p
−
⋅
−
⋅
199.155 kN
⋅
=
=
P
t
885.658 kN
⋅
=
P
cr
P
t
<
P'
cr
A
c
0.9 W'
c
A
c
e'
p
−
(
)
⋅
−
⋅
M'
sd
−
(
)
f
ctm
W'
cs
⋅
−
W'
c
W'
cs
⋅
1.1P
i
e
p
W'
c
A
c
−
⋅
+
⋅
508.890
−
kN
⋅
=
=
P'
i
206.006 kN
⋅
=
P'
cr
P'
i
<
Rozstaw strzemion:
Przyjęto stal A-I St3sX
f
ywd
210MPa
=
ϕ
s
6mm
=
A
sw
0.28cm
2
=
b
w
b'
f
0.35 m
=
=
d
h
c
min
−
0.87 m
=
=
V
sd
K
u1
l
eff
⋅
2
168.402 kN
⋅
=
=
k
1.6
d
1m
−
0.73
=
=
ρ
L
0
=
V
Rd1
0.35k f
ctd
⋅
1.2
40
ρ
L
+
(
)
⋅
b
w
⋅
d
⋅
=
V
Rd1
124.168 kN
⋅
=
V
sd
>V
Rd1
Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
Dobór strzemion na odcinku I-rodzaju:
υ
0.6 1
f
ck
250MPa
−
⋅
0.528
=
=
z
0.9d
=
V
Rd2
0.5
υ f
cd
⋅
b
w
⋅
z
⋅
=
V
Rd2
1.447
10
3
×
kN
⋅
=
V
Rd2
>V
sd
Warunek został spełniony
s
1
0.9
A
sw
f
ywd
⋅
V
sd
⋅
d
⋅
=
s
1
2.734 cm
⋅
=
przyjęto:
s
5cm
=
Dobór strzemion na odcinku II-rodzaju:
przyjęto:
s
40cm
=
Długość odcinka I rodzaju:
l
1
2.9m
=
Wymiarowanie
dźwigara
Mateusz Janion
2
b
f
h
f
3
⋅
12
+
b
f
h
f
⋅
h
f
y
ść
−
(
)
2
⋅
+
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
pdf Mathcad, dzwigar
pdf, Mathcad sciana oporowa
pdf Mathcad, Zbrojenie silosa
pdf Mathcad, silos napory
pdf, Mathcad schody dobre3
pdf, Mathcad Zbrojenie silosa
Mathcad sprezone kolokwium 03 06 11 gr2 pdf
instr 2011 pdf, Roztw Spektrofoto
(ebook PDF)Shannon A Mathematical Theory Of Communication RXK2WIS2ZEJTDZ75G7VI3OC6ZO2P57GO3E27QNQ
KSIĄŻKA OBIEKTU pdf
Mathcad przepona kotwiczna projekt 2
zsf w3 pdf
CAD CAM KWPPWPS Zad graf PDF
Mathcadtymczasowy
Mathcad fundamenty ramowe
10 Produkty strukt PDF
biuletyn katechetyczny pdf id 8 Nieznany
excel 2013 pdf converter
więcej podobnych podstron