a) 1  2 > 0. 33 1 ( 1> ) b) 1  2 < 0.33 1
2
Sposób
= 0.83 1 0 = 0. 5( 1+ 2)
0 Je eli ciana usztywniaj ca nie przenosi VSk
wyznaczenia innego obci enia pionowego poza
ci arem własnym z jednej kondygnacji,
A A
miarodajnej
sprawdzi nale y nieprzekroczenie
warto ci siły
dopuszczalnej wielko ci k ta granicznego
1 0 1 0
L
odkształcenia postaciowego ciany adm
NSd
NSd
adm
a) przekrój miarodajny
a) przekrój miarodajny
2
wywołanego obci eniem działaj cym Sd
S d
VSk
w jej płaszczy nie. Je eli ciana taka jest
�1
�
�
�
�0
�
�
�
cian zewn trzn , nale y sprawdzi Model obliczeniowy do wyznaczenia
2 �2
�
�
�
dodatkowo jej no no z uwagi na
k ta odkształcenia postaciowego
b b0
b0
b obci enie poziome działaj ce
Sd ciany usztywniaj cej
l l
lc
1 3 5 7
prostopadle do płaszczyzny ciany.
Rozkład napr e przyjmowanych do wyznaczenia siły NSd b) wypadkowy wykres napr e pionowych od c) hipotetyczne pasmo o szeroko ci b0 obci onej poziomo
równoczesnego działania obci e pionowych i poziomych i bryła napr e �0 do wyznaczenia siły NSd
�
�
�
No no ciany z uwagi na siły poziome Warto ci adm przyjmowa mo na dla murów
STAN GRANICZNY U YTKOWALNO CI
Gdy napr enia na kraw dziach
działaj ce w jej płaszczy nie, sprawdza si z wypełnionymi spoinami pionowymi
KONSTRUKCJI MUROWYCH
wydzielonego pasma o szeroko ci b0
z warunku: VSd VRd z poni szej tablicy, a dla murów
ciany usztywniaj ce sprawdza si z uwagi
spełniaj warunek �1 - �2 < 0,33�1 gdzie: VSd  obliczeniowa siła cinaj ca
� � � z niewypełnionymi spoinami pionowymi 
� � �
� � �
na nieprzekroczenie dopuszczalnej wielko ci
wywołana działaniem sił poziomych
przyjmuje si NSd = �0b0t = 0,5(�1 + �2)b0t warto ci z tej samej tablicy, lecz zmniejszone
� � �
� � �
� � �
k ta adm z ogólnego warunku: Sd adm
w płaszczy nie ciany  równoznaczna
o 50%.
Dla cz ci ciany, gdzie w wyniku
z wypadkow bryły napr e cinaj cych od gdzie: Sd  k t odkształcenia postaciowego
ł cznego działania obci enia poziomego Dopuszczalne warto ci k ta odkształcenia
Dopuszczalne warto ci k ta odkształcenia
obliczeniowych warto ci oddziaływa ; obliczony dla charakterystycznych warto ci
obliczeniowych warto ci oddziaływa ; obliczony dla charakterystycznych warto ci
i pionowego wyst puj napr enia postaciowego adm w miliradianach (mm/m)
VRd  no no obliczeniowa sprawdzanego
poziomych sił cinaj cych VSk (rysunek
Rodzaj elementów murowych Zaprawa Zaprawa
rozci gaj ce, przyjmuje si NSd = 0.
przekroju ciany równa:
poni ej) równy Sd = VSk/0,2EA
cementowa cementowo-
Za szeroko pasma obliczeniowego b0 VRd = fvdt lc
E  moduł spr ysto ci muru; wapienna
fvd  wytrzymało obliczeniowa muru na
nale y przyjmowa :
Grupa 1, poza bloczkami z betonu 0,4 0,5
A  przekrój poziomy ciany;
cinanie w kierunku równoległym do spoin
komórkowego
- b0 = b, gdy b 1,0 m;
adm  dopuszczalna warto k ta
wspornych; t  grubo ciany, lc  długo
Grupa 2, 3 i 4 0,3 0,4
2 4 6 8
- b0 = 1,0 m, gdy b > 1,0 m.
odkształcenia postaciowego
ciskanej cz ci przekroju poprzecznego ciany.
Bloczki z betonu komórkowego 0,2 0,3
No no nadpro y murowych stanowi cych l1 l2 W przypadku prowadzenia oblicze
Przy obliczaniu cian
ł cznik pasm pionowych ciany
z wykorzystaniem programów opartych
usztywniaj cych z uwagi na pionowe
usztywniaj cej sprawdza si z warunku:
na MES, warto k ta odkształcenia
przemieszczenia podło a sprawdza
VSd/0,75thn fvd
postaciowego Sd wyznacza si
gdzie: VSd  obliczeniowa siła cinaj ca nale y:
z zale no ci Sd = | ui|/li
w nadpro u; udział pionowego obci enia
ui-1
- no no ciany usztywniaj cej na
nadpro a obci onego stropem z reguły
i
ui ui+1 gdzie: ui  warto ró nicy pionowych
ui ui+1 przemieszcze wyznaczonych na
obci enia pionowe;
obci enia pionowe;
pomija si ; t  grubo ciany; i-1 przemieszcze wyznaczonych na

hn  wysoko nadpro a ł cznie z wie cem; - k t odkształcenia postaciowego
obydwu ko cach obszaru (odcinka)
i+1
fvd  wytrzymało obliczeniowa muru na ciany, wywołanego działaniem
o najwi kszej kumulacji odkształce ;
cinanie. Uproszczony sposób wyznaczania warto ci
charakterystycznych warto ci
li  długo obszaru (odcinka)
Je eli warunek VSd/0,75thn fvd nie jest k ta odkształcenia postaciowego Sd
pionowych sił cinaj cych. o najwi kszej kumulacji odkształce dla
spełniony, zaprojektowa nale y nadpro e w przypadku znanych warto ci osiada cian
9 11 13 15
danego pasma ciany.
elbetowe. poprzecznych
ciany usztywniaj ce z uwagi na Miarodajn warto k ta odkształcenia Dopuszczaln warto k ta
ciany usztywniaj ce podlegaj ce
przemieszczenia pionowe podło a postaciowego Sd wyznacza si zgodnie
odkształcenia postaciowego adm dla
pionowym siłom cinaj cym lub
Przy sprawdzaniu konstrukcji budynku poddanego
z powy szym rysunkiem jako:
przemieszcze podło a pod budynkiem
przemieszczeniom pionowym podło a mo na przyj deformacjom podło a gruntowego
- dla ciany o długo ci l1:
w uproszczeniu, e deformacje pionowe podło a pod wywołanych oddziaływaniami dora nymi
 z uwagi na pionowe obci enia Sd = i-1 = |ui  ui-1 |/l1
budynkami w cało ci przekazywane s na ciany
przyjmowa mo na z tablicy
- dla ciany o długo ci l2:
ciskaj ce oraz poziome obci enia
usztywniaj ce.
Sd = i+1 = |ui  ui+1 |/l2
W obliczeniach deformacji budynku poddanego Dopuszczalne warto ci k ta odkształcenia
wiatrem  sprawdza nale y z warunku
gdzie ui-1, ui, ui+1  warto ci pionowych
gdzie ui-1, ui, ui+1  warto ci pionowych
wpływom pionowych przemieszcze podło a, nale y
wpływom pionowych przemieszcze podło a, nale y
postaciowego adm w miliradianach (mm/m)
postaciowego w miliradianach (mm/m)
ogólnego NSd NRd.
w miar mo liwo ci uwzgl dni współprac budynku przemieszcze wyznaczone na obydwu ko cach
Rodzaj elementów murowych Zaprawa Zaprawa
z podło em zarówno stosuj c metody uproszczone jak
ciany te nale y równie sprawdza wydzielonego pasma obliczanej ciany
cementowa cementowo-
i modele analityczne, posługuj c si programami
wapienna
usztywniaj cej (oznaczenia jak na powy szym
z uwagi na nieprzekroczenie
opartymi na metodzie elementów sko czonych (MES).
rysunku), Grupa 1, poza bloczkami z betonu 0,4 0,5
Je eli w obliczanych cianach usztywniaj cych dopuszczalnej warto ci k ta
komórkowego
l1, l2  długo ci wydzielonych pasm ciany
wyst puj otwory drzwiowe i/lub okienne to nale y je
odkształcenia postaciowego adm
usztywniaj cej (odległo ci pomi dzy cianami Grupa 2, 3 i 4 0,3 0,4
uwzgl dnia przy wyznaczaniu sztywno ci gi tnej
10 12 14 16
z warunku Sd adm
ciany oraz stanu jej deformacji. poprzecznymi lub pomi dzy otworami). Bloczki z betonu komórkowego 0,2 0,3
Je eli konstrukcja ciany na podporze b) dla zniszczenia w płaszczy nie równoległej do
- gdy ciana na podporze jest ci gła lub
W przypadku, gdy pionowe przemieszczenia podło a
spoin wspornych:
pozwala na przej cie odpowiednich
zostały wywołane oddziaływaniami o charakterze utwierdzona, o ile warunki konstrukcyjne
MSd = wd L2 MRd = fxd1 W
długotrwałym lub gdy w murze zaszły ju procesy momentów zginaj cych, do oblicze
ciany pozwalaj na przeniesienie przez
w których:
reologiczne, mo na przyjmowa zwi kszon warto
przyj mo na model ci gły belki
cian na podporze analogicznej warto ci  współczynnik momentu zginaj cego, zale ny od
dopuszczaln k ta odkształcenia postaciowego
wieloprz słowej lub jednoprz słowej stosunku no no ci w obu kierunkach
momentu z odwrotnym znakiem: MSd =
adm(1 + E )
ortogonalnych, stopnia zamocowania na kraw dzi
utwierdzonej na podporze.
1/16wdl2
gdzie: adm  dopuszczalna warto k ta
ciany i stosunku wysoko ci do długo ci ciany;
odkształcenia postaciowego według powy szej ciany podparte wzdłu kraw dzi Gdy za model obliczeniowy ciany
odkształcenia postaciowego według powy szej ciany podparte wzdłu kraw dzi Gdy za model obliczeniowy ciany
 f /f  ortogonalny stosunek wytrzymało ci
 fxd1/fxd2  ortogonalny stosunek wytrzymało ci
tablicy, E  współczynnik uwzgl dniaj cy
No no ciany podpartej wzdłu kraw dzi
przyjmuje si płyt podpart wzdłu trzech
muru na zginanie;
zmniejszenie pełzania muru na skutek redystrybucji
sprawdza si z warunku: MSd MRd L  długo ciany mi dzy podporami;
lub czterech kraw dzi, w obliczeniach
sił wewn trznych w konstrukcji oraz stosunek
wd  obci enie obliczeniowe wiatrem na jednostk
w którym: MRd = fxd1 W
uwzgl dni nale y ortogonalne
obci enia działaj cego długotrwale do obci enia
powierzchni;
fxd1  wytrzymało obliczeniowa muru na
całkowitego konstrukcji murowej o warto ci E = 0,3; wła ciwo ci muru przy wyznaczeniu
fxd1i fxd2  wytrzymało ci obliczeniowe muru na
- ko cowa warto współczynnika pełzania zginanie,
zarówno momentów obliczeniowych MSd,
zginanie odpowiednio przez spoiny wsporne (fxd1)
17 19 21 23
równa = 1,5.
W  wska nik wytrzymało ci przekroju
jak i no no ci ciany na zginanie MRd. i prostopadle do spoin wspornych.
W przypadku ciany podpartej tylko
No no cian obci onych wiatrem
ciany obci one głównie poziomo ciany z otworami okiennymi dzieli si na
Postanowienia dotycz ce obliczania no no ci w poziomie stropu, której modelem
prostopadle do swojej płaszczyzny, cz ci składowe zgodnie z poni szym
cian obci onych głównie poziomo dotycz
obliczeniowym jest belka, obliczeniowy rysunkiem. Przedmiotem oblicze s płyt A i B
podpartych wzdłu kraw dzi
wył cznie cian poddanych obci eniu wiatrem
moment zginaj cy MSd w połowie na rysunku b) oraz płyta C na rysunku c), przy
lub obci eniu wyj tkowemu np. uderzeniu pionowych i poziomych
zało eniu, e przejmuj na siebie główn cz
wysoko ci ciany wyznacza si :
ci kim meblem.
No no na zginanie ciany sprawdza
obci enia poziomego, oddziaływuj cego na
- gdy ciana na podporze ma swobod
No no cian obci onych głównie poziomo
si w zale no ci od oczekiwanego
si w zale no ci od oczekiwanego cian .
obrotu przekroju MSd = 1/8wdl2
obrotu przekroju MSd = 1/8wdl2
sprawdza si , przyjmuj c za model obliczeniowy,
sprawdza si , przyjmuj c za model obliczeniowy,
Obci enie obliczeniowe wd płyt przejmuj cych
mechanizmu zniszczenia muru, za
w zale no ci od warunków podparcia wzdłu w którym: wd  poziome obci enie
na siebie główn cz obci enia poziomego
kraw dzi: pomoc nast puj cych wzorów:
obliczeniowe przypadaj ce na jednostk
stanowi obliczeniowe parcie wiatru zwi kszone
- belk , gdy ciana podparta jest tylko wzdłu
a) dla zniszczenia w płaszczy nie
długo ci ciany (w przypadku filarów 
w stosunku aw/b, czyli wd = (aw/b)�wd, gdzie
dwóch przeciwległych kraw dzi (np. filarów
prostopadłej do spoin wspornych:
ł cznie z oddziaływaniem przekazywanym aw  szeroko pasma obci enia wiatrem
wydzielonych przez przyległe otwory w cianie),
MSd = wd L2 MRd = fxd2 W
z przeszklenia otworów); l  1,05 przejmowanego przez rozpatrywan płyt ;
- płyt , gdy ciana podparta jest wzdłu trzech
18 20 22 24
b  szeroko rozpatrywanej płyty.
odległo ci w wietle mi dzy podporami,
lub czterech kraw dzi.
A B l
b b
No no ciany rozpi tej łukowo mi dzy podporami
P d" 1 5 kN
(efekt podparcia łukowego w kierunku poziomym),
l/2 l/2
nale y sprawdza z nast puj cych warunków:
d" 1500 mm
a) warto obliczeniow rozporu łuku na pasmo
pe d" 5 kN/m2
ciany o wysoko ci jednostkowej
A B
VSd = wdl2/8u VRd = 1,5fdt/10
NSd
0.1t u 0.1t
h
awA awB b) jednostkowe poziome obci enie obliczeniowe
b) podział ciany  wariant I
qSd
qSd
t VSd } VSd
t VSd } VSd
he
he
qSd = wd qRd = fd(t/l)2
0.1t
w których:
a) schemat ciany t h /2
e
Efekt podparcia łukowego qRd  jednostkowa no no łuku na obci enie
poziome,
w kierunku poziomym
awC
t  grubo ciany,
C
b
wd  poziome obci enie obliczeniowe, przypadaj ce
C
na jednostk długo ci ciany,
c) podział ciany  wariant II
25 27 29 31
Schemat obliczeniowy ciany piwnic
Sposób podziału ciany z otworem okiennym
u  strzałka łuku równa 0,8 t.
t
Przy sprawdzaniu d) powierzchnia gruntu nie podnosi si (jest
ciany poddane poziomemu parciu gruntu
ciany rozpi te łukowo mi dzy
pozioma), a gł boko zasypania ciany gruntem
no no ci ciany
VSd Obliczeniowe sprawdzenie cian piwnic
podporami
nie przekracza wysoko ci ciany,
obci onej wiatrem, efekt
obci onych poziomym parciem gruntu nie jest
Gdy ciana wbudowana jest mi dzy e) nie wyst puje parcie hydrostatyczne,
0 .1t
łuku uwzgl dnia si
wymagane, gdy (rysunek poni ej):
f) nie wyst puje po lizg wywołany obecno ci
podpory zdolne przej rozpór łuku, a jej
h/2 jedynie w kierunku a) wysoko w wietle ciany piwnic h 2600
izolacji przeciwwilgociowej,
smukło nie przekracza 20, cian
mm, a jej grubo t 200 mm;
poziomym (poprzedni
g) pionowe obci enie obliczeniowe ciany na
oblicza mo na zakładaj c, e b) strop nad cian działa jako przepona
oblicza mo na zakładaj c, e b) strop nad cian działa jako przepona
rysunek), przy jednostk długo ci NSd, wynikaj ce ze stałego
rysunek), przy jednostk długo ci N , wynikaj ce ze stałego
0.1 t h
pozioma i zdolny jest przej siły wywołane
w grubo ci ciany kształtuje si łuk u
obci enia ciany w połowie wysoko ci
sprawdzaniu na obci enie
parciem gruntu,
trójprzegubowy, a oparcie jego na zasypania gruntem spełnia nast puj ce
wyj tkowe  równie w
c) obci enie zmienne powierzchni gruntu
h/2
zale no ci:
podporach i przegubie rodkowym
kierunku pionowym
(obci enie naziomem) w strefie maj cej wpływ
- gdy be 2h: tfk/3 m NSd ehhe2/20t
znajduje si w odległo ci 0,1t od
(rysunek obok). na parcie gruntu na cian piwnicy pe 5 kN/m2,
0 .1t
w której: be  odległo mi dzy cianami
powierzchni ciany, jak na poni szym a obci enie skupione w odległo ci od ciany
Efekt podparcia łukowego
poprzecznymi lub innymi elementami
26 28 30 32
VSd nie wi kszej ni 1500 mm nie przekracza 15 kN,
rysunku.
w kierunku poziomym usztywniaj cymi;
s  odst p pionowy mi dzy spoinami
Zbrojenie poprzeczne układane w poziomych
-zale no � - muru przyjmuje si jak
�
�
�
zawieraj cymi zbrojenie w postaci
h  wysoko w wietle ciany piwnicy; spoinach muru stosuje si , aby zwi kszy
w przypadku murów niezbrojonych;
siatek (przypadek a) na poprzednim
no no muru na ciskanie.
he  wysoko zasypania ciany
- zale no � - stali przyjmuje si jak
�
�
�
No no na ciskanie cian ze zbrojeniem rysunku); w przypadku zbrojenia
gruntem;
w przypadku konstrukcji elbetowych.
w spoinach wspornych oblicza si jak cian
w postaci p tli (przypadek b) na
t  grubo ciany;
No no konstrukcji murowych
niezbrojonych obci onych głównie pionowo,
poprzednim rysunku)  odst p
�e
�e  g sto obj to ciowa gruntu;
�
�
zbrojonych mo na oblicza dla przyjmuj c w miejsce fd warto fdr
zbrojonych mo na oblicza dla przyjmuj c w miejsce f warto f
pomi dzy spoinami zawieraj cymi ten
gdy be h: tfk/3 m NSd ehhe2/40t pomi dzy spoinami zawieraj cymi ten
wyznaczon ze wzoru:
przekroju zast pczego
W przypadku warto ci h < be < 2h sam kierunek zbrojenia;
fdr = 2 mfyd(1-2e/y) 2 fd,
sprowadzonego do materiału
dopuszcza si interpolacj liniow e  mimo ród obliczeniowy;
w którym: m = Asa(a1 + a2)/(a1a2s),
o mniejszym module spr ysto ci przy
warto ci prawej strony nierówno ci Asa  przekrój jednego pr ta siatki lub p tli,
y  odległo rodka ci ko ci
pomini ciu obecno ci zbrojenia
a1, a2  wymiary oczek siatki lub p tli,
(czyli mi dzy ehhe2/20t oraz ehhe2/40t)
przekroju muru od kraw dzi bardziej
33 35 37 39
(rysunek poni ej). mierzone w osiach jak na poni szym rysunku,
ciskanej.
Konstrukcje murowe zbrojone a) b)
E
'
cm
ciany ze zbrojeniem pionowym
b = b - b 1 -
t 2

-No no projektowanych konstrukcji E

b2 No no cian ze zbrojeniem
A A A A
murowych niezbrojonych mo na zwi kszy
Ac
pionowym, obci onych głównie
B B
stosuj c materiały o wi kszej wytrzymało ci
t
albo zwi kszaj c wymiary, np. pogrubiaj c pionowo, nale y sprawdza zgodnie
ciany. Innym rozwi zaniem jest
z zasadami podanymi dla cian
As
zastosowanie zbrojenia stalowego
zastosowanie zbrojenia stalowego
A-A A-A B-B niezbrojonych, przyjmuj c przekrój
A-A A-A B-B niezbrojonych, przyjmuj c przekrój
poprzecznego lub podłu nego.
zast pczy, z tym, e przekrój
Konstrukcje murowe zbrojone oblicza si
t
znajduj cy si w rodkowej cz ci
przyjmuj c nast puj ce zało enia:
E
b1
cm
b = b - b 1 -
t 1
- przekroje płaskie przed odkształceniem
b ciany, nale y oblicza
E

pozostaj płaskie po odkształceniu;
z uwzgl dnieniem wpływu smukło ci
a1 a2 a2
Przekrój konstrukcji murowej zbrojonej  z lewej
pomija si wytrzymało muru i betonu na
34 36 38 40
przekrój rzeczywisty, z prawej przekrój zast pczy Mury ze zbrojeniem poziomym: a) w postaci siatek, b) p tlami p
rozci ganie;
Smukło p mo na oblicza ze wzoru: mu fd
Ip  moment bezwładno ci przekroju
a) b) c)
p = heff/i = heff/ I / Ap
p
No no MRd obliczona
sprowadzonego wzgl dem osi przechodz cej
w którym heff  wysoko efektywna
przez rodek ci ko ci przekroju, z powy szego wzoru, nie powinna
x
x - Fm
ciany,
Is  moment bezwładno ci całkowitego
by wi ksza ni
i  promie bezwładno ci przekroju
przekroju zbrojenia, wzgl dem osi
a) dla elementów murowych grupy 1
sprowadzonego,
przechodz cej przez rodek ci ko ci
d
innych ni wykonane na kruszywach
innych ni wykonane na kruszywach
Ip  moment bezwładno ci przekroju
Ip  moment bezwładno ci przekroju
przekroju sprowadzonego,
przekroju sprowadzonego,
lekkich MRd = 0,4fdbd2
sprowadzonego, NSd  siła podłu na wywołana obci eniem As +
Ap  pole przekroju sprowadzonego. obliczeniowym; Fs
b) dle elementów murowych grupy 2,
NSd,lt  siła podłu na wywołana długotrwał
b sy
Je eli p jest wi ksza ni 27, mimo ród
3 i 4 oraz grupy 1 wykonanych na
cz ci obci enia obliczeniowego;
wypadkowy em nale y zwi kszy do
Rozkład napr e i odkształce w przekroju:
kruszywach lekkich MRd = 0,3fdbd2
heff  wysoko efektywna muru okre lana jak
warto ci mimo rodu e, według wzoru:
a) przekrój poprzeczny, b) odkształcenia,
41 43 45 47
dla murów niezbrojonych.
e = em c) siły wewn trzne
ciany zbrojone poddane zginaniu No no na zginanie elementu ze zbrojeniem
No no MRd dla takiego przypadku
w spoinach wspornych, mo na wyznacza
No no zbrojonych konstrukcji murowych
mo na oblicza ze wzoru: MRd = Asfydz
w którym:
przyjmuj c zast pcz wytrzymało muru na
poddanych zginaniu nale y sprawdza
w którym z = d(1-0,5Asfyd/bdfd) 0,95d
zginanie w przekroju prostopadłym do spoin
z warunku ogólnego: MSd MRd
1
gdzie:
wspornych fxd2,app obliczan ze wzoru:
=
gdzie:
b  szeroko przekroju;
NSd fxd2,app = 6Asfydz/t2
MSd  moment zginaj cy wywołany
1-
d  u yteczna wysoko przekroju; gdzie: fyd  obliczeniowa granica plastyczno ci
yd
gdzie obci eniem obliczeniowym,
gdzie obci eniem obliczeniowym,
N
Ncrit
stali;
As  pole przekroju zbrojenia
MRd  no no obliczeniowa przekroju na
As  przekrój poprzeczny zbrojenia w spoinach
rozci ganego;
2
zginanie
Ą (0,2EI + EsIs) wspornych (na 1 m wysoko ci ciany);
Ą ( + )
Ą ( + )
Ą ( + )
p
fd  wytrzymało obliczeniowa muru na
Przy wyznaczaniu no no ci na zginanie
Ncrit = t  grubo elementu;
ciskanie;
NSd mo na przyj do oblicze uproszczony,



z  rami działania sił wewn trznych,
2 ,lt




heff 1 +
+
+
+
prostok tny wykres napr e w strefie fyd  obliczeniowa granica plastyczno ci
wyznaczane ze wzoru




N 42 44 46 48
Sd ciskanej przekroju, jak na rysunku poni ej stali. z = d(1-0,5Asfyd/bdfd) 0,95d



Za szeroko efektywn przekrojów
ciany zginane prostopadle do swojej W przypadku zastosowania do wykonania
z półk beff przyjmuje si najmniejsz
nadpro a prefabrykatów elbetowych lub
płaszczyzny
No no cian ze zbrojeniem z nast puj cych warto ci:
spr onych ze zbrojeniem rozci ganym,
rozmieszczonym lokalnie, mo na oblicza jak beff1 = min (tr1 + 6tf; lr/2; h/6)
oparcie prefabrykatu na cianie nie
przekrój z półk w kształcie litery T lub L, beff2 = min (tr2 + 12tf; lr; h/3) As
powinno by mniejsze ni 100 mm.
z tym, e przyj ta w obliczeniach grubo No no na zginanie wyznacza si ze wzoru
Sztywno takiego prefabrykatu powinna
leff
ciany mi dzy ebrami tf nie powinna by
ciany mi dzy ebrami tf nie powinna by MRd = Asfydz, przy czym nie powinna by ona
Rd s yd
by mała w porównaniu ze sztywno ci
by mała w porównaniu ze sztywno ci
wi ksza ni 0,5d, gdzie d jest u yteczn wi ksza ni : MRd fd befftr(d-0,5tf)
ls
współpracuj cego muru znajduj cego si
wysoko ci przekroju. Odcinki ciany fd  obliczeniowa wytrzymało muru na
otwór
powy ej. Nadpro e takie wymaga
znajduj ce si poza wyznaczon szeroko ci ciskanie
sprawdzenia no no ci na cinanie
d
efektywn przekroju powinny by sprawdzane  wysoko efektywna przekroju
w płaszczy nie poł czenia prefabrykatu ze
Zbrojenie belki wysokiej
tf
na mo liwo przeniesienia sił wewn trznych  grubo ciany mi dzy ebrami
cian oraz no no ci na docisk w miejscu
na ebra, w których zlokalizowane jest beff  szeroko efektywna przekroju ciany
49 51 53 55
oparcia prefabrykatu na podporze.
zbrojenie. okre lana jak wy ej
beff1 beff2 a)
d
ciany zginane w swojej płaszczy nie
No no na zginanie MRd belek
ciany zginane w swojej płaszczy nie
tf
wysokich mo na oblicza ze wzoru
0,5t1 0,5t2
min leff
min
h oblicza si jak belki gdy stosunek { {
0,5d 0,5d
MRd = Asfydz, przy przyj ciu ramienia
wysoko ci nad otworem do
t1 t2
lr zbrojenie sił wewn trznych z równego:
b)
rozpi to ci efektywnej jest mniejszy
d
tr1 tr2
z = min (0,7leff, 0,4h+0,2leff), gdzie:
ni 0,3 (co zostało omówione
Szeroko efektywna przekroju ciany
Szeroko efektywna przekroju ciany
h  wysoko belki nad otworem,
h  wysoko belki nad otworem,
wcze niej). W przypadku gdy
wcze niej). W przypadku gdy 0,5t
min leff
beff  szeroko efektywna przekroju ciany,
{
leff  rozpi to efektywna belki. 0,5d
stosunek wysoko ci ciany nad
lr  rozpi to w osiach pomi dzy ebrami
Wysoko efektywn przekroju
otworem do rozpi to ci efektywnej
t
ciany,
belek wysokich d nale y przyjmowa
jest wi kszy ni 0,3 to rozpatrywany
h  grubo całkowita ciany, Zasady okre lania rozpi to ci
równ d = 1,3 z
tf  grubo ciany mi dzy ebrami, fragment ciany nale y oblicza jak obliczeniowej: a) elementów
50 52 54 56
tri  szeroko i-tego ebra,
belk wysok (por. rysunek poni ej). wolnopodpartych; b) wspornikowych
Stan graniczny no no ci na cinanie zbrojonych
Rozpi to efektywn belek
W przypadku cian wolno
cian murowanych sprawdza si , jak muru
Dla belek wysokich miarodajna
wysokich nale y wyznacza jako niezbrojonego, z warunku VSd VRd, w którym:
stoj cych, nie stanowi cych
jest warto siły cinaj cej
- w przypadku sprawdzania no no ci ciany
leff = 1,15ls gdzie ls  rozpi to
cz ci budynku i poddanych
z uwagi na siły poziome działaj ce w jej
wyst puj cej w licu podpory. Dla
w wietle otworu głównie obci eniu wiatrem, płaszczy nie:
tego przypadku zbrojenie
VSd  obliczeniowa siła cinaj ca wywołana
Rozpi to efektywn leff podane w powy szej tablicy
podane w powy szej tablicy
eff
działaniem sił poziomych w płaszczy nie ciany,
działaniem sił poziomych w płaszczy nie ciany,
rozci gane potrzebne
rozci gane potrzebne
murowych konstrukcji warto ci dla cian mo na
VRd  no no obliczeniowa sprawdzanego
obliczeniowo powinno by
przekroju ciany równa VRd = fvdtl
zbrojonych poddanych zginaniu zwi kszy o 20%, pod warunkiem,
zakotwione poza licem podpory fvd  wytrzymało obliczeniowa muru na
w swojej płaszczy nie zaleca si e ciany takie nie maj
cinanie w kierunku równoległym do spoin
na długo ci minimum 2,5d licz c
wspornych,
ogranicza do warto ci wyko czenia, które mogłoby ulec
od kraw dzi podpory. t  grubo ciany,
57 59 61 63
zniszczeniu na skutek ugi cia.
podanych w poni szej tablicy
l  długo cinanego odcinka ciany
Graniczne warto ci stosunku rozpi to ci -w przypadku sprawdzania no no ci
No no na cinanie murowych
ciany zbrojone poddane
(leff) do wysoko ci efektywnej d ciany zginanej, obliczanej jak belka
konstrukcji zbrojonych mo na
(zarówno zwykła belka, jak i belka
przekroju konstrukcji murowej cinaniu
oblicza jako wi ksz z warto ci
Warunki na ciana obci ona prostopadle Belka wysoka):
W obliczeniach murowych
podporze do swej płaszczyzny uzyskanych jak dla przekroju
VSd  obliczeniowa siła cinaj ca
Wolno 25 10 konstrukcji zbrojonych obci onych
sprowadzonego i wytrzymało ci w sprawdzanym przekroju,
podparta
równomiernie, mo na przyj , e
równomiernie, mo na przyj , e
VRd  no no muru na cinanie równa
muru niezbrojonego na cinanie fvd VRd  no no muru na cinanie równa
muru niezbrojonego na cinanie f
Ci gła 30 14
maksymalna warto obliczeniowej VRd = fvvdbd
Rozpi ta 30 - lub te samego przekroju
fvvd  wytrzymało obliczeniowa muru na
dwukierunkowo siły cinaj cej VSd wyst puje w
betonowego lub elbetowego,
Wspornik 12 4 cinanie w kierunku prostopadłym do
odległo ci równej d/2, licz c od lica
obliczanego zgodnie z zasadami
spoin wspornych,
podparcia, gdzie d jest efektywn
obowi zuj cymi w przypadku
b  minimalna grubo przekroju,
58 60 62 64
wysoko ci przekroju.
konstrukcji elbetowych.
d  wysoko efektywna przekroju.
s
s
s s
1
1
a a
2
a
eff
d
z
h>0,3
l
Elementy murowe nale y wi za w kolejnych Zapewnienie trwało ci konstrukcji
-MX2: rodowisko wilgotne wewn trz
warstwach tak, aby mur zachowywał si jak -MX4: rodowisko wody morskiej 
murowych
pomieszcze lub rodowisko mokre
jeden element konstrukcyjny. W celu
mur pogr ony całkowicie lub
Konstrukcje murowe nale y tak
zapewnienia nale ytego wi zania, elementy zewn trzne ł cznie z murem
cz ciowo w wodzie morskiej, mur
zaprojektowa , aby przez cały przewidywany
murowe powinny nachodzi na siebie na
znajduj cym si w nieagresywnym
okres u ytkowania w okre lonych warunkach poło ony w strefie bryzgów
długo nie mniejsz ni :
gruncie lub wodzie;
rodowiskowych i przy wła ciwej konserwacji
- w przypadku elementów murowych wodnych lub znajduj cy si
Ta klasa wyró nia dwie podklasy:
Ta klasa wyró nia dwie podklasy:
odpowiadały zało onemu przeznaczeniu. Przy
odpowiadały zało onemu przeznaczeniu. Przy
o wysoko ci nie wi kszej ni 250 mm  0,4
w powietrzu nasyconym sol ;
okre laniu trwało ci konstrukcji murowych - MX2.1: rodowisko wilgotne wewn trz
wysoko ci elementu lub 40 mm,
nale y uwzgl dni warunki rodowiskowe na
pomieszcze ,
- w przypadku elementów murowych
działanie których konstrukcja b dzie - MX5: rodowisko agresywne
o wysoko ci wi kszej ni 250 mm  0,2 - MX2.2: rodowisko mokre zewn trzne
nara ona, usytuowanie konstrukcji w budowli
wysoko ci elementu lub 100 mm, chemicznie (gazowe, płynne lub
ł cznie z murem znajduj cym si w
oraz sposób jej zabezpieczenia przed
Miarodajna jest warto wi ksza (rysunek
stałe).
65 67 nieagresywnym gruncie lub wodzie. 69 71
działaniem czynników niekorzystnych.
poni ej)
Klasy ekspozycji
Ceramiczne wyroby murowe s
-MX3: rodowisko mokre
Warunki rodowiskowe dzieli si na
hu
dzielone na dwie grupy wg PN-
z wyst puj cym mrozem
pi klas ekspozycji:
przewi zanie elementów murowych
EN 771-1: 2006:
-MX1: rodowisko suche  wn trza i rodkami odladzaj cymi;
" LD (z angielskiego lekkie)
- gdy hu 250 mm: wi ksza z warto ci 0,4 hu i 40 mm budynków mieszkalnych i biurowych,
Ta klasa tak e wyró nia dwie
- gdy hu > 250 mm: wi ksza z warto ci 0,2 hu i 100 mm o g sto ci pozornej 1000 kg/m3
a tak e niepodlegaj ce zawilgoceniu
a tak e niepodlegaj ce zawilgoceniu
podklasy:
podklasy:
wewn trzne warstwy cian
do stosowania w murach
Minimalne odległo ci mi dzy
- MX3.1: rodowisko wilgotne lub
szczelinowych.
zabezpieczonych,
spoinami pionowymi
mokre,
UWAGA: Klasa MX1 dotyczy tylko tych
" HD (z angielskiego ci kie)
przypadków, w których podczas budowy - MX3.2: rodowisko silnie
o g sto ci pozornej > 1000 kg/m3
mur nie jest nara ony na bardziej
mokre.
66 68 70 72
surowe warunki przez dłu szy czas. do murów niezabezpieczonych.
Kategorie zawarto ci soli
Dodatkowo nale y mie na uwadze, e
Ruch wody mo e by tak e wywołany
Trwało wyrobów LD okre lana przez
rozpuszczalnych w wyrobach siarczany rozpuszczalne (szczególnie
parowaniem lub podci ganiem kapilarnym, na
odporno na zamra anie-odmra anie
siarczan magnezu) mog powodowa
murowych LD (siarczanów sodu, przykład w cianach oporowych, je eli nie s
(F0) nie jest wymagana, je eli
uszkodzenia w samych wyrobach
odporne na działania wody na powierzchni
potasu i magnezu)
w zamierzonym ich sposobie
murowych (skutek zwany ukrytymi
oporowej lub w cianach zewn trznych
Kategoria Całkowita zawarto w % masy
zastosowania przewiduje si całkowite
mi dzy poziomem gruntu a warstw wykwitami). Z tego powodu podano
nie wi cej ni :
nie wi cej ni :
zabezpieczenie przed penetracj wody wodochronn . Wymaganie deklarowania odr bne wymagania dotycz ce magnezu.
zabezpieczenie przed penetracj wody wodochronn . Wymaganie deklarowania odr bne wymagania dotycz ce magnezu.
Na+ - K+ Mg2+
w kategorii zawarto ci aktywnych soli
W przypadku muru całkowicie
(np. przez grub warstw
S0 Nie wymaga si Nie wymaga si rozpuszczalnych ma zapewni , e
zabezpieczonego przed penetracj wody
odpowiedniej zaprawy lub okładzin ,
w szczególnych warunkach u ytkowania nie
uznaje si , e mo e by przyjmowana
a równie je eli b dzie to wewn trzna
S1 0,17 0,08
b d wyst powały uszkodzenia elementów
kategoria (S0). Oznacza to, e wymaganie
warstwa muru szczelinowego lub
murowych, zaprawy lub tynku (je eli
dotycz ce zawarto ci aktywnych soli
S2 0,06 0,03
ciana wewn trzna). 73 75 77 79
wyst puje).
rozpuszczalnych mo e nie by stosowane.
Działanie siarczanów wyst puje jedynie Ceramiczne wyroby murowe HD
Je eli według zamierzonego sposobu
Trzy kategorie podane w powy szej tabeli okre laj
wtedy, gdy mamy do czynienia Zawarto soli rozpuszczalnych tych
zastosowania wyrobu przewiduje si tylko
maksymalne zawarto ci siarczanów
z przemieszczaniem si znacznej ilo ci wody
elementów powinna by deklarowana
ograniczon ochron (np. zaprawa
rozpuszczalnych w wodzie (sodu, potasu i magnezu)
przez mur. Sama dyfuzja nie powoduje
przez producenta w sposób opisany przy
cienkowarstwowa), dotycz c odporno ci wyst puj cych w warunkach u ytkowania, gdzie
przemieszczania wystarczaj cej ilo ci
ryzyko nas czania mo e by zró nicowane, wyrobach LD. Kategoria odporno ci
na zamra anie-odmra anie, to ocena
siarczków do cementu zawartego w zaprawie.
pocz wszy od spodziewanego nas czania
wyrobów murowych ceramicznych na
i deklaracja powinny by zgodne
Ruch wody mo e wyst powa przez długotrwałego (S2 ze zwykłym cementem
z przepisami obowi zuj cymi zamra anie-odmra anie powinna by
z przepisami obowi zuj cymi zamra anie-odmra anie powinna by
portlandzkim w zaprawie lub S1 z cementem
perkolacj (rodzaj ekstrakcji) wody pod
w zamierzonym miejscu stosowania deklarowana przez producenta przez
portlandzkim siarczanoodpornym w zaprawie
wpływem działania grawitacji przez mur
wyrobów. Przy cz ciowym zabezpieczeniu murarskiej lub spodniej warstwie tynku), przez podanie przewidzianego zastosowania 
takiego rodzaju, jak wolno stoj ce ciany lub
wyrobów np. cienk warstw tynku, oddziaływanie normalnych warunków
w murach lub elementach budynku
muru poni ej parapetów (podokienników)
atmosferycznych, gdy mur jest chroniony
zawarto soli rozpuszczalnych w wodzie
nara onych na działanie warunków
z ceramicznych wyrobów murowych, je eli nie
odpowiednio zaprojektowanymi detalami budynku
powinna by deklarowana przez producenta
zostały wykonane skuteczne zabezpieczenia oboj tnych (F0), umiarkowanych (F1)
(S1), do warunków muru całkowicie suchego (S0).
74 76 78 80
według danych w poni szej tabeli.
wodochronne. i surowych (F2).
Dobór elementów murowych ze wzgl du na trwało Dobór zaprawy z uwagi na trwało
Mur nara ony na działanie warunków
Klasa Elementy Elementy Elementy murowe z Elementy Elementy Elementy
Klasa Rodzaj zaprawy w poł czeniu z dowolnym rodzajem elementów
Mur nara ony na ekspozycji murowe murowe betonu kruszywowego murowe murowe murowe
surowych (F2) to: ekspozycji murowych
ceramiczne silikatowe zgodne z PN-EN 771-3
z autoklawizo- z kamienia z kamienia
MX1 P a), M, lub S
zgodne z PN- zgodne na na wanego betonu sztucznego naturalnego
" nieotynkowany mur blisko zewn trznego EN 771-1
z PN-EN kruszywie kruszywie komórkowego zgodne z PN- zgodne
MX2.1 M lub S
MX2 c)
działanie warunków 771-2 zwykłym lekkim zgodne z PN-EN EN 771-5 z PN-EN
MX2.2 M lub S b)
poziomu gruntu (w przybli eniu dwie 771-4
771-6
MX1 Ka de Ka de Ka de Ka de Ka de Ka de Ka de MX3 MX3.1 M lub S
d)
warstwy powy ej i poni ej), gdzie mo e MX2.1 F0, F1 lub Ka de Ka de Ka de Ka de Ka de Ka de MX3.2 S b)
umiarkowanych (F1) to:
F2/S1 lub S2
MX2 MX4 W ka dym przypadku okre li stopie nara enia na działanie soli,
MX2.2 F0, F1 lub Ka de Ka de Ka de o masie 400 Ka de Ka de
nast powa nas czanie z zamra aniem, zawilgocenie i cykliczne zamra anie/rozmra anie oraz zasi gn
F2/S1 lub S2 kg/m3
" szczyty cian osłoni te przez
" szczyty cian osłoni te przez opinii producentów poszczególnych składników zaprawy.
MX3 MX3.1 F1 lub F2/S1 Odporne na Odporne na Odporne na Według zalece Ka de Według
MX3 MX3.1 F1 lub F2/S1 Odporne na Odporne na Odporne na Według zalece Ka de Według
" nieotynkowane parapety, gdzie mo e
" nieotynkowane parapety, gdzie mo e
lub S2 zamra anie/ zamra anie/ zamra anie/ producenta zalece MX5 W ka dym przypadku powinna zosta dokonana ocena rodowiska,
rozmra anie rozmra anie rozmra anie producenta
efektów wpływów chemicznych z uwagi na st enie, ilo ci
nawisy dachu lub zwie czenia,
wyst powa nas czanie z zamra aniem, MX3.2 F2/S1 lub S2 Odporne na Odporne na Odporne na Według zalece Ka de Według
dopuszczalne i szybko reakcji oraz nale y zasi gn opinii
zamra anie/ zamra anie/ zamra anie/ producenta zalece
producentów zaprawy
rozmra anie rozmra anie rozmra anie producenta
np. parapety bez odpowiedniego
" wystaj ce parapety a)
MX4 W ka dym przypadku nale y okre li stopie nara enia na działanie soli, zawilgocenie Zaprawa P zapewnia, e konstrukcja murowa jest w pełni zabezpieczona przed
i cykliczne zamra anie/rozmra anie oraz zasi gn opinii producenta
wchłanianiem wilgoci i mrozem
zwie czenia,
MX5 W ka dym przypadku powinna zosta dokonana ocena rodowiska oraz efektów wpływów
b)
(podokienniki) z kapinosami, Gdy ceramiczne elementy murowe kategorii S1 s stosowane w murach
chemicznych z uwagi na st enie, ilo ci dopuszczalne i szybko reakcji oraz nale y zasi gn
" nieotynkowany zewn trzny komin opinii producenta nara onych na oddziaływania czynników zewn trznych odpowiadaj cych klasom
ekspozycji MX2.2, MX3.2, MX4 i MX5, zaprawa powinna by odporna na korozj
" warstwy przeciwwilgociowe na
murowany, gdzie mo e wyst powa siarczanow .
81 83 85 c) 87
Minimalna klasa zaprawy M2,5.
szczycie lub u podstawy ciany.
nas czanie z zamra aniem, d)
Minimalna klasa zaprawy M5.
Zaprawy murarskie dobiera si zgodnie
Mur nara ony na działanie
Zaprawy murarskie wytwarzane na miejscu
z PN-EN 998-2, posługuj c si poni sz tablic ,
" pokrycia zwie czenia oraz parapety
warunków oboj tnych (F0) to: budowy dobiera si zgodnie z PN-B-10104:2005.
w której przyj to nast puj ce oznaczenia:
(podokienniki) na obszarach, gdzie mog
Stal zbrojeniowa do wykonywania konstrukcji
" mur w cianach zewn trznych, je eli został
P  zaprawa stosowana w przypadku murów
wyst powa warunki zamarzania,
murowych zbrojonych powinna by dobierana
wyposa ony w odpowiednie zabezpieczenie,
nara onych na działanie warunków oboj tnych;
" wolno stoj ce mury ogrodzenia i a urowe
z uwagi na trwało konstrukcji, w zale no ci od:
zale ne od warunków klimatycznych.
M  zaprawa stosowana w przypadku murów
ciany, gdzie mo e wyst powa nas czanie
- klasy rodowiska w jakim znajduje si
W niektórych cz ciach Europy warstwa tynku
nara onych na działanie warunków
z zamarzaniem, na przykład je eli ciana nie konstrukcja,
zewn trznego odpowiedniej grubo ci zapewnia
zewn trznego odpowiedniej grubo ci zapewnia
umiarkowanych;
umiarkowanych;
jest wyposa ona w skuteczne zwie czenie, - materiału w którym układane jest zbrojenie
tak ochron . W sytuacjach, w których istnieje
S  zaprawa stosowana w przypadku murów
(zaprawa, beton),
" ziemne ciany oporowe, gdzie b dzie
ryzyko nawil ania towarzysz cego zamarzaniu,
nara onych na działanie warunków surowych.
- minimalnej grubo ci otuliny betonem.
wyst powa nas czanie z zamra aniem, na
zaleca si przyj cie ochrony w formie
W przypadku stosowania stali w glowej
przykład gdy ciana nie została wyposa ona nieprzepuszczalnej okładziny. Mur w cianie piwnicznej zabezpieczony
niezabezpieczonej przed korozj , grubo otuliny
w skuteczne zwie czenie lub izolacj " mur w cianach wewn trznych w sposób nale yty przed przenikaniem wody
betonem cnom pr tów nie mo e by mniejsza od
i wewn trznych warstwach cian uwa a mo na za znajduj cy si w rodowisku
wodochronn na powierzchni oporowej.
82 84 86 88
podanej w poni szej tablicy.
szczelinowych. klasy MX2.
Minimalna grubo otulenia betonem cnom pr tów ze
Je eli stal zbrojeniowa w spoinach
stali w glowej niezabezpieczonej przed korozj
wspornych dobrana została zgodnie
Maksymalny stosunek wodno-cementowy
0,65 0,60 0,55 0,50 0,45 z wymaganiami podanymi w powy szej
Klasa
Minimalna zawarto cementu (kg/m3) a)
ekspozycji
tablicy, to zaleca si aby otulenie
275 300 325 350 400
Minimalna grubo otulenia betonem (mm)
zbrojenia stali spełniało wymagania
c) c) c)
MX1 b) 20 20 20 20 20
MX2 - 35 30 25 20 podane na poni szym rysunku.
MX3 - - 40 30 25
MX3 - - 40 30 25
15 mm 15 mm
15 mm 15 mm
d)
MX4 i MX5 - - - 60 50
a)
Maksymalne uziarnienie kruszywa wynosi 20 mm. W przypadku gdy
maksymalne uziarnienie kruszywa wynosi 14 mm, zawarto cementu
� � + 5 mm
nale y zwi kszy od 20%, a w przypadku uziarnienia do 10 mm  o 40%
b)
W przypadku klasy rodowiska MX1, gdy otulenie zbrojenia jest nie mniejsze
ni 15 mm, mo na alternatywnie zastosowa zapraw
spoina z zaprawy zwykłej
1 : 0�1/4 : 3 : 2 (cement : wapno : piasek : kruszywo o uziarnieniu 10 mm).
c) lub lekkiej
Grubo otulenia mo na zredukowa do 15 mm w sytuacji, gdy maksymalne
uziarnienie kruszywa nie przekracza 10 mm.
d) Otulenie stali zbrojeniowej
Gdy zawilgocony beton mo e by poddany działaniu mrozu, nale y 89 91
zastosowa beton mrozoodporny.
Dobór stali zbrojeniowej z uwagi na trwało
Minimalny poziom ochrony stali zbrojeniowej
Klasa
Uło onej Uło onej w betonie, gdy grubo otulenia jest
ekspozycji
w zaprawie mniejsza ni podana w poprzedniej tablicy
MX1 niezabezpieczona stal w glowa a) niezabezpieczona stal w glowa
MX2.1 stal w glowa, grubo ocynkowana lub niezabezpieczona stal w glowa lub, gdy stosuje si
b)
z ochron równowa n zapraw do wypełniania przestrzeni pustej grubo
ocynkowana stal w glowa lub
MX2.2 niezabezpieczona stal w glowa
b)
z ochron równowa n
w murze otynkowanym od strony
zewn trznej c)
MX3.1 austenityczna stal nierdzewna d)
MX3.2 niezabezpieczona stal w glowa stal w glowa grubo ocynkowana lub
b)
w murze otynkowanym od strony z ochron równowa n
zewn trznej
d)
MX4 austenityczna stal nierdzewna d) lub stal
MX4 austenityczna stal nierdzewna lub stal
w glowa grubo ocynkowana lub z ochron austenityczna stal nierdzewna d)
b)
równowa n w murze otynkowanym od
strony zewn trznej
MX5 austenityczna stal nierdzewna d) austenityczna stal nierdzewna d)
a)
Do warstwy wewn trznej ciany szczelinowej, która mo e by zawilgocona, zaleca si stosowa stal
w glow grubo ocynkowan lub z ochron równowa n jak podano w b).
b)
Zaleca si , aby stal w glowa ochroniona była warstw cynku o masie co najmniej 900 g/m2 lub o masie
cynku 60 g/m2 z dodatkowym, przylegaj cym szczelnie pokryciem ywic epoksydow grubo ci nie
mniejszej ni 80 m, rednio 100 m.
c)
Zaleca si , aby zaprawa była zapraw powszechnie stosowan , klasy nie ni szej ni M5, grubo otulenia
od strony zewn trznej muru była zwi kszona do 30 mm, a mur był otynkowany zapraw o grubo ci co
najmniej 15 mm.
90
d)
Alternatywn do stali nierdzewnej mo e by stal w glowa pokryta galwanicznie austenityczn stal
nierdzewn grubo ci co najmniej 1 mm.