Opis techniczny

1. Przedmiot opracowania.

Przedmiotem niniejszego opracowania jest projekt techniczny stalowego komina przemysłowego, który zostanie wykonany dla zakładu przemysłowego w Bukownie koło Katowic. Geometrię oraz niezbędne parametry zamieszczono w dalszej części opracowania.

2. Cel i zakres opracowania.

Celem niniejszego opracowania jest sporządzenie analizy porównawczej dwóch wariantów stalowego komina przemysłowego o zadanej wysokości. Analiza dwóch schematów podparcia, ma na celu wybranie wariantu najbardziej korzystnego pod względem ekonomicznym. Dla wybranego wariantu przeprowadza się pełne obliczenia statyczne.

Zakres niniejszego opracowania obejmuje :

• opis techniczny

• rozeznanie literaturowe dot. konstrukcji i zasad projektowania kominów stalowych

• projekt wstępny dla dwóch wariantów stanowiący podstawę analizy porównawczej

• projekt techniczny wybranego wariantu

• sporządzenie rysunków wykonawczych dla wybranych elementów konstrukcji

3. Podstawa opracowania.

Podstawą formalną niniejszego opracowania jest temat z przedmiotu „BUDOWNICTWO PRZEMYSŁOWE I” wydany przez prof. dr hab. inż. J.Sieczkowskiego reprezentującego Zakład Metod Komputerowych Instytutu Budownictwa Politechniki Wrocławskiej.

Podstawą merytoryczną niniejszego opracowania są :

• Rykaluk K. „Konstrukcje stalowe: kominy, maszty, wieże” : Oficyna Wydawnicza PWr, Wrocław 2004

• Sieczkowski J. „Zagadnienia projektowania konstrukcyjno-budowlanego zakładów przemysłowych” : Oficyna Wydawnicza PWr, Wrocław 2006

• Meller M., Pacek M. „Kominy przemysłowe” : Oficyna Wydawnicza Politechniki Koszalińskiej, Koszalin 2007PN-93/B-03201 - Konstrukcje stalowe. Kominy. Obliczenia i projektowanie.

• PN-EN 1993-6:2009 Eurokod 3 - Projektowanie konstrukcji stalowych. Część 3-2: Wieże, maszty i kominy.

• PN-EN 1991-1-4:2008 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcję. Część 1-4: Oddziaływania ogólne- oddziaływania wiatru.

4. Opis techniczny.

1. Lokalizacja.

Projektowany komin znajdować będzie się w Bukownie koło Katowic. Wysokość terenu nad poziomem morza wynosi 280,00m. Komin projektowany będzie w I strefie wiatrowej i w II strefie śniegowej.

2. Przeznaczenie.

Projektowany komin stalowy będzie miał za zadanie odprowadzać gazy spalinowe powstające w wyniku spalania oleju opałowego w zakładzie górniczo-hutniczym w Bukownie.

3. Geometria komina.

Na podstawie ustaleń Wydziału Ochrony Środowiska Urzędu Wojewódzkiego komin projektowany jest na wysokość 120m. Średnica wylotowa komina wynosi 3000mm. Oś czopucha umieszczona będzie 7,50 metra nad poziomem terenu. Komin zostanie wykonany ze stali S355J0W (stare oznaczenie 10HA). Przyjęto ubytek korozyjny w ilości 0,4mm/rok, więc w czasie użytkowania założono 10*0,4=4mm. Komin projektuje się jako wolnostojący, jednoprzewodowy. Zakłada się, że ciąg zostanie wymuszony poprzez wentylator, a temperatura wlotowa gazów wynosić będzie 250oC. Komin ocieplony zostanie wełną mineralną Rockwool o grubości 5cm, umieszczoną na zewnątrz komina, osłoniętą blachą ocynkowaną grubości 5mm.

Wyznaczenie prędkości przepływu spalin:

Prędkość empiryczna, dla której nie występuje cofanie spalin do wnętrza komina:

Potrzebna prędkość gwarantująca odprowadzenie zadanej ilości gazów:

Przyjęto ciąg sztuczny, utrzymujący przepływ spalin na poziomie: v=12m/s.

4. Warianty konstrukcyjne komina.

Wariantem I, który rozpatrywano, jest komin z odciągami na dwóch poziomach. I poziom zlokalizowany jest na wysokości z=50m ponad przyległym terenem. II poziom odciągów zlokalizowany jest na wysokości z=80m ponad przyległym terenem. Każdy z poziomów składa się z trzech odciągów, rozmieszczonych względem siebie co 120^o (w rzucie).

Wariant II, przedstawia komin, podparty za pomocą konstrukcji wsporczej ramowej w części dolnej. Podparcie jest realizowane poprzez trójnóg, który stanowią pełnościenne kształtowniki walcowane. Miejsce przyłożenia podparcia znajduje się na wys. 60m. i realizuje się pośrednio poprzez obwodowy pierścień skrzynkowy.

5. Opis budowy.

Elementy wysyłkowe przygotować w warsztacie montażowym zgodnie z od­po­wie­dni­mi­ rysunkami warsztatowymi. Elementy przywieźć na plac budowy odpowiednio zabezpieczone, tak aby nie doznały uszkodzeń w czasie transportu. Tam przy użyciu dźwigów ustawić i zapewnić geometryczną niezmienność tymczasowymi podporami i stężeniami. Prace wykonywać zgodnie z projektem montażowym. Elementy montować z należytą starannością, w razie potrzeby poszczególne etapy prac montażowych kontrolować dokonując pomiarów geodezyjnych. Do minimum ograniczyć spawanie konstrukcyjne. Stosować połączenia śrubowe przewidziane w projekcie technicznym.

6. Zabezpieczenia antykorozyjne.

Powierzchnie stalowe muszą być odpowiednio zabezpieczone antykorozyjnie. Elementy wysyłkowe zabezpieczyć w warsztacie przez śrutowanie, a następnie przez pokrycie powłokami malarskimi. Przewidziano, że na placu budowy nie ma potrzeby dokonywania zabezpieczeń antykorozyjnych elementów nośnych.

7. Składowanie.

Elementy stalowe powinny być składowane i przygotowywane w miejscach nie narażających je na działanie niekorzystnych warunków atmosferycznych.

8. Przepisy BHP i przeciwpożarowe.

Wymagane jest spełnienie następujących warunków podczas wykonywania i montażu konstrukcji komina stalowego :

• personel techniczny budowy, członkowie brygad montażowych oraz operatorzy powinni być przeszkoleni w zakresie technologii montażu konstrukcji

• wskazane wyżej osoby bezpośrednio przed rozpoczęciem montażu obiektu powinny być dokładnie zaznajomione z technologią jego montażu i ściśle przestrzegać sygnalizacji

• w obrębie terenu montażu i zasięgu maszyn montażowych

• przed rozpoczęciem montażu należy wyznaczyć i wygrodzić strefy niebezpieczne

• należy stosować odpowiednią odzież ochronna w raz ze sprzętem zabezpieczającym przy pracach na wysokościach

• spawać elementy mogą wyłącznie spawacze z uprawnieniami

• niedozwolona jest praca zespołu montażowego ponad innymi brygadami lub zespołami pracującymi jednocześnie na obiekcie.

2. Wstępne obliczenia przyjętych wariantów.

2.1. Komin stalowy z odciągami w dwóch poziomach.

2.1.1. Wyznaczenie grubości trzonu stalowego:

2.1.1.1. Oszacowanie wielkości obciążenia wiatrem:

Ciśnienie działające na powierzchnie zewnętrzne konstrukcji:

przyjęto:

- I strefę wiatrową

- II kategorię terenu

- wysokość terenu A = 280m n.p.m

- Średnicę przewodu komina D = 3,0 m

- Wysokość komina H = 120 m

• Wartość szczytowa ciśnienia prędkości wiatru

gdzie:

• gęstość powietrza
  

• średnia prędkość wiatru
  

gdzie:

bazowa prędkość wiatru

współczynnik chropowatości

- dla II kategorii terenu

współczynnik rzeźby terenu

Zalecane

Dla I strefy wiatrowej (A<300)

Chropowatość terenu:

Dla z=0m <

Dla z=50m

Dla z=80m

Dla z=120m

Stąd:

Dla z=0m

Dla z=50m

Dla z=80m

Dla z=120m

• Intensywność turbulencji
  

dla

dla

średnie odchylenie standardowe

gdzie:

stąd:

bazowa prędkość wiatru

współczynnik kierunkowy

zalecane

współczynnik sezonowy

zalecane

stąd:

współczynnik turbulencji

wartość zalecana

stąd:

Dla z=0m

Dla z=50m

Dla z=80m

Dla z=120m

Wartość szczytowa prędkości wiatru na różnych wysokościach:

Dla z=0m

Dla z=50m

Dla z=80m

Dla z=120m

• Współczynnik ciśnienia zewnętrznego
  dla walców kołowych

Gdzie:

współczynnik ciśnienia zewnętrznego walca kołowego

współczynnik wpływu swobodnego końca, który wyznacza się ze wzoru:

współczynnik oporu aerodynamicznego elementów konstrukcyjnych bez opływu swobodnych końców.

Liczba Reynoldsa

gdzie:

średnica = 3,0m

wartość szczytowa prędkości wiatru

lepkość kinematyczna powietrza =

Najniekorzystniejsza sytuacja występuje gdy

Na podstawie
przyjęto z normy:

Współczynnik ciśnienia zewnętrznego

(wartości charakterystyczne)

- Obciążenie wiatrem na wysokości 0m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 50m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 80m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 120m:

(wartości obliczeniowe)

- Obciążenie wiatrem na wysokości 0m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 50m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 80m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 120m:

2.1.1.2. Redukcja cech mechanicznych stali:

Grubość izolacji termicznej (spełnienie wymogu, aby temperatura przewodu na wylocie nie była niższa od kwasowego punktu rosy T_r):

,

gdzie,

Temperatura ścianki rury T_s:

Cechy mechaniczne stali:

T_r = 147⁰C (dla oleju opałowego)

T_w = 240⁰C (temperatura na wylocie)

Warunek kwasowego punktu rosy został spełniony

2.1.1.3. Wyznaczenie sztywności podpór sprężystych:

Przyjęto liny:
, o nominalnej średnicy 25mm i wytrzymałości na rozciąganie: 1800MPa. Uwzględniając zalecenie:

, wyznaczono wstępny naciąg lin odciągów:

-sztywność pozioma lin pierwszego poziomu odciągów:

-sztywność pozioma lin drugiego poziomu odciągów:

2.1.1.3. Wyznaczenie grubości trzonu (Robot Millennium):

Obliczenia przeprowadzono dla kierunku działania wiatru: III. Otrzymujemy wówczas najniekorzystniejszy rozkład sił wewnętrznych w odciągach - rozciągany jest jedynie 1 odciąg nachylony pod kątem 30⁰ do kierunku działania wiatru. Odciągi zamodelowano jako kable o naciągu wstępnym S₀= 61,83kN

Na podstawie analizy otrzymano maksymalne wartości sił przekrojowych:

M_max=6438,22 kNm

N_max=1248,66 kN

Porównanie wartości sił rozciągających w odciągach dla kombinacji (c. stały + wiatr):

Pręt	Wartość siły w odciągu
4	61,82 kN
5	61,82 kN
6	75,66 kN
7	75,66 kN
8	47,96 kN
9	47,96 kN

Maksymalne ugięcie wierzchołka komina od obciążeń charakterystycznych:

Ugięcie dopuszczalne:

Sprawdzenie warunku:

warunek spełniony

2.1.1.4.Przyjęcie grubości trzonu oraz warstw składowych:

Ostatecznie przyjęto przekrój trzonu:

Grubość blachy trzonu przyjęto: t=10mm

Grubość izolacji termicznej przyjęto: t=50mm

Grubość blachy ocynkowanej przyjęto: t=5mm

2.2. Komin stalowy w konstrukcji ramowej (trójnogu).

2.2.1. Wyznaczenie grubości trzonu stalowego:

2.2.1.1. Oszacowanie wielkości obciążenia wiatrem:

przyjęto:

- I strefę wiatrową

- II kategorię terenu

- wysokość terenu A = 280m n.p.m

- Średnicę przewodu komina D = 3,0 m

- Wysokość komina H = 120 m

• Wartość szczytowa ciśnienia prędkości wiatru

gdzie:

• gęstość powietrza
  

• średnia prędkość wiatru
  

gdzie:

bazowa prędkość wiatru

współczynnik chropowatości

- dla II kategorii terenu

współczynnik rzeźby terenu

Zalecane

Dla I strefy wiatrowej (A<300)

Chropowatość terenu:

Dla z=0m <

Dla z=60m

Dla z=120m

Stąd:

Dla z=0m

Dla z=50m

Dla z=120m

• Intensywność turbulencji
  

dla

dla

średnie odchylenie standardowe

gdzie:

stąd:

bazowa prędkość wiatru

współczynnik kierunkowy

zalecane

współczynnik sezonowy

zalecane

stąd:

współczynnik turbulencji

wartość zalecana

stąd:

Dla z=0m

Dla z=60m

Dla z=120m

Wartość szczytowa prędkości wiatru na różnych wysokościach:

Dla z=0m

Dla z=60m

Dla z=120m

• Współczynnik ciśnienia zewnętrznego
  dla walców kołowych

Gdzie:

współczynnik ciśnienia zewnętrznego walca kołowego

współczynnik wpływu swobodnego końca, który wyznacza się ze wzoru:

współczynnik oporu aerodynamicznego elementów konstrukcyjnych bez opływu swobodnych końców.

Liczba Reynoldsa

gdzie:

średnica = 3,0m

wartość szczytowa prędkości wiatru

lepkość kinematyczna powietrza =

Najniekorzystniejsza sytuacja występuje gdy

Na podstawie
przyjęto z normy:

Współczynnik ciśnienia zewnętrznego

(wartości charakterystyczne)

- Obciążenie wiatrem na wysokości 0m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 60m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 120m:

(wartości obliczeniowe)

- Obciążenie wiatrem na wysokości 0m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 60m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 120m:

2.1.1.2. Redukcja cech mechanicznych stali:

Grubość izolacji termicznej (spełnienie wymogu, aby temperatura przewodu na wylocie nie była niższa od kwasowego punktu rosy T_r):

,

gdzie,

Temperatura ścianki rury T_s:

Cechy mechaniczne stali:

2.2.1.3. Wyznaczenie grubości trzonu (Robot Millennium):

Obliczenia przeprowadzono dla kierunku działania wiatru: III. Otrzymujemy wówczas najniekorzystniejszy rozkład sił wewnętrznych. W obliczeniach pominięto wpływ podpory ściskanej (zakłada się, że ulegnie sprężystemu wyboczeniu). Całą siłę (odpowiednio większą) przeniosą natomiast podpory rozciągane.

Na podstawie analizy otrzymano maksymalne wartości sił przekrojowych oraz wytężenie elementów. W obliczeniach nie uwzględniano podpory usytuowanej po stronie zawietrznej (ściskanej), zakładając jej sprężyste wyboczenie.

M_max=7687,80 kNm

N_max=1817,98 kN

Maksymalne ugięcie wierzchołka komina od obciążeń charakterystycznych:

Ugięcie dopuszczalne:

Sprawdzenie warunku:

warunek spełniony

2.2.1.4.Przyjęcie grubości trzonu oraz warstw składowych:

Ostatecznie przyjęto przekrój trzonu:

Grubość blachy trzonu przyjęto: t=20mm

Grubość izolacji termicznej przyjęto: t=50mm

Grubość blachy ocynkowanej przyjęto: t=5mm

3. Porównanie wariantów. Wybór wariantu.

3.1. Zestawienie zużycia stali:

Klasyfikacji dokonano w oparciu o aktualne ceny stali konstrukcyjnej, pobrane z katalogów producentów stali. Sumaryczny koszt zestawiono w tabeli poniżej dla obydwu wariantów:

Komin z odciągami
Element:	masa [kg]	cena [zł/kg]	Razem [zł]
Kołnierz (stal HA)	89075	8,97	800 000
	mb [m]	cena [zł/mb]	Razem [zł]
Odciągi	483	10,77	5 202
		∑	805 202
Komin w trójnogu
Element:	masa [kg]	cena [zł/kg]	Razem [zł]
Kołnierz (stal HA)	178 740	8,97	1 603 310
Podpory HEB 300 (stal S235)	22 815	2,4	54 756
		∑	1 658 066

3.2. Zagospodarowany obszar terenu:

Klasyfikacji dokonano w oparciu o pole powierzchni terenu, które niezbędne jest do wykonania i prawidłowej eksploatacji komina:

- komin z odciągami:

A_o = 7238,02 m² = 0,72 ha

- komin w trójnogu:

A_o = 2827,35 m² = 0,30 ha

3.3. Wybór wariantu:

Wybrano do dalszych obliczeń wariant komina z odciągami ze względów:

- mniejsze zużycie stali

- łatwiejszy montaż = mniejszy koszt montażu

Zakład Fizyki Budowli i KMP Wrocław, 10.06.2010r.

Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego

Politechnika Wrocławska

Budownictwo Przemysłowe I

Komin stalowy jednoprzewodowy

Projekt techniczny

Rok akademicki: Wykonała:

2009/2010 Patrycja Pułaniak

Nr albumu: 142391

Założenie projektowe:

Analizowano II sytuacje obliczeniowe zgodnie z polskim normatywem dotyczącym projektowania kominów:

a) Kombinacja podstawowa SGN w II sytuacji obliczeniowej:

- obciążenie stałe,

- obciążenie wiatrem w linii jego działania, odpowiadające całkowitemu czasowi użytkowania

- obciążenie technologiczne, z pominięciem obciążeń pomostów i drabin

- obciążenia różnicą temperatury kominów z odciągami, jeżeli średnia temperatura trzonu w środku wysokości komina będzie wyższa niż 50⁰C,

b) Kombinacja podstawowa SGN w I sytuacji obliczeniowej:

- obciążenie stałe, przy czym ciężar własny trzonu komina należy zwiększyć o połowę naddatku korozyjnego

- obciążenie wiatrem w linii jego działania dla trzyletniego okresu eksploatacji

- obciążenie technologiczne

1. II sytuacja projektowa SGN:

1.1. Zestawienie obciążeń:

1.1.1. Obciążenie ciężarem własnym:

-trzon stalowy:

-izolacja termiczna:

-blacha ocynkowana:

-ciężar pomostów:

-ciężar całkowity:

2. Obciążenie wiatrem.

przyjęto:

- I strefę wiatrową

- II kategorię terenu

- wysokość terenu A = 280m n.p.m

- Średnicę przewodu komina D = 3,0 m

- Wysokość komina H = 120 m

• Wartość szczytowa ciśnienia prędkości wiatru

gdzie:

• gęstość powietrza
  

• średnia prędkość wiatru
  

gdzie:

bazowa prędkość wiatru

współczynnik chropowatości

- dla II kategorii terenu

współczynnik rzeźby terenu

Zalecane

Dla I strefy wiatrowej (A<300)

Chropowatość terenu:

Dla z=0m <

Dla z=50m

Dla z=80m

Dla z=120m

Stąd:

Dla z=0m

Dla z=50m

Dla z=80m

Dla z=120m

• Intensywność turbulencji
  

dla

dla

średnie odchylenie standardowe

gdzie:

stąd:

bazowa prędkość wiatru

współczynnik kierunkowy

zalecane

współczynnik sezonowy

zalecane

stąd:

współczynnik turbulencji

wartość zalecana

stąd:

Dla z=0m

Dla z=50m

Dla z=80m

Dla z=120m

Wartość szczytowa prędkości wiatru na różnych wysokościach:

Dla z=0m

Dla z=50m

Dla z=80m

Dla z=120m

• Współczynnik ciśnienia zewnętrznego
  dla walców kołowych

Gdzie:

współczynnik ciśnienia zewnętrznego walca kołowego

współczynnik wpływu swobodnego końca, który wyznacza się ze wzoru:

współczynnik oporu aerodynamicznego elementów konstrukcyjnych bez opływu swobodnych końców.

Liczba Reynoldsa

gdzie:

średnica = 3,0m

wartość szczytowa prędkości wiatru

lepkość kinematyczna powietrza =

Najniekorzystniejsza sytuacja występuje gdy

Na podstawie
przyjęto z normy:

Współczynnik ciśnienia zewnętrznego

(wartości charakterystyczne)

- Obciążenie wiatrem na wysokości 0m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 50m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 80m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 120m:

(wartości obliczeniowe)

- Obciążenie wiatrem na wysokości 0m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 50m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 80m:

- Obciążenie wiatrem na wysokości 120m:

1.1.3. Obciążenie zmęczeniowe (sprawdzenie czy występuje wzbudzanie wirowe)

• Krytyczna prędkość wiatru:

Gdzie:

b - szerokość odniesienia przekroju poprzecznego (w przypadku walca kołowego - średnica zewnętrzna),

b = 3,15m

częstotliwość i-tej postaci giętych drgań własnych w płaszczyźnie prostopadłej do kierunku wiatru,

liczba Strouhala - dla przekroju kołowego = 0,18

Podstawowa częstotliwość drgań giętnych n₁ dla kominów:

gdzie:

średnica wierzchołka komina = 3m

wysokość efektywna komina = 120m

ciężar elementów konstrukcyjnych nadających kominowi sztywność = 9,318kN

całkowity ciężar komina = 1787,4kN

w przypadku kominów ze stali = 1000

Nie jest konieczne rozpatrywanie wzbudzania wirowego jeżeli:

Warunek nie został spełniony!

Zgodnie z PN-EN 1993-6:2009 Eurokod 3 obciążenie zmęczeniowe można pominąć gdy komin ma odciągi. Dlatego pomimo, iż warunek prędkości krytycznej nie został spełniony obciążenie zmęczeniowe w płaszczyźnie prostopadłej do działania wiatru pominięto w dalszych obliczeniach.

2.1.1.2. Redukcja cech mechanicznych stali:

Grubość izolacji termicznej (spełnienie wymogu, aby temperatura przewodu na wylocie nie była niższa od kwasowego punktu rosy T_r):

,

gdzie,

Temperatura ścianki rury T_s:

Cechy mechaniczne stali:

Temperatura trzonu w środku wysokości jest wyższa niż 50⁰C - należy więc uwzględnić w obliczeniach obciążenie różnicą temperatur.

2.1.1.3. Wyznaczenie sztywności podpór sprężystych:

Przyjęto liny:
, o nominalnej średnicy 25mm i wytrzymałości na rozciąganie: 1800MPa. Uwzględniając zalecenie:

, wyznaczono wstępny naciąg lin odciągów:

-sztywność pozioma lin pierwszego poziomu odciągów:

-sztywność pozioma lin drugiego poziomu odciągów:

1.4. Sprawdzenie Stanu Granicznego Nośności komina

Sprawdzenia stanu granicznego nośności dokonano w programie Robot Millennium. Odciągi zamodelowano jako kable o wyznaczonej z obliczeń sile naciągu wstępnego.

Numerację prętów oraz węzłów pokazano na rysunku poniżej:

Pręt/Węzeł/Przypadek	FX (kN)	FY (kN)	FZ (kN)	MX (kNm)	MY (kNm)	MZ (kNm)
1/ 1/ 5	1161,38>>	56,02	-0,03	0,0	1,74	6399,36
1/ 2/ 1	720,31<<	0,0	0,00	0,0	-0,00	0,0
1/ 1/ 3	1161,38	56,06>>	-0,03	0,0	1,74	6401,98
1/ 2/ 5	763,52	-44,10<<	-0,03	0,0	0,47	5466,95
1/ 1/ 1	1082,00	0,0	0,00>>	0,0	-0,00	0,0
1/ 1/ 5	1161,38	56,02	-0,03<<	0,0	1,74	6399,36
1/ 1/ 1	1082,00	0,0	0,00	0,0>>	-0,00	0,0
1/ 1/ 1	1082,00	0,0	0,00	0,0<<	-0,00	0,0
1/ 1/ 5	1161,38	56,02	-0,03	0,0	1,74>>	6399,36
1/ 1/ 1	1082,00	0,0	0,00	0,0	-0,00<<	0,0
1/ 1/ 3	1161,38	56,06	-0,03	0,0	1,74	6401,98>>
1/ 1/ 6	1160,88	-0,04	0,00	0,0	-0,00	-2,62<<
2/ 2/ 5	629,44>>	121,27	-0,02	0,0	0,47	5466,95
2/ 3/ 1	390,94<<	0,0	0,00	0,0	0,00	0,0
2/ 2/ 3	629,44	121,30>>	-0,02	0,0	0,47	5467,68
2/ 2/ 6	629,02	-0,02<<	-0,00	0,0	0,00	-0,73
2/ 2/ 1	586,32	0,0	0,00>>	0,0	-0,00	0,0
2/ 2/ 5	629,44	121,27	-0,02<<	0,0	0,47	5466,95
2/ 2/ 1	586,32	0,0	0,00	0,0>>	-0,00	0,0
2/ 2/ 1	586,32	0,0	0,00	0,0<<	-0,00	0,0
2/ 2/ 5	629,44	121,27	-0,02	0,0	0,47>>	5466,95
2/ 2/ 1	586,32	0,0	0,00	0,0	-0,00<<	0,0
2/ 2/ 3	629,44	121,30	-0,02	0,0	0,47	5467,68>>
2/ 2/ 6	629,02	-0,02	-0,00	0,0	0,00	-0,73<<
3/ 3/ 6	254,80>>	-0,00	-0,00	0,0	0,00	-0,00
3/ 4/ 2	-0,00<<	-0,00	0,00	0,0	0,00	0,00
3/ 3/ 5	254,80	170,58>>	0,00	0,0	0,0	3484,80
3/ 4/ 3	-0,00	-0,00<<	-0,00	0,0	-0,00	0,00
3/ 3/ 2	231,64	113,72	0,00>>	0,0	-0,00	2323,20
3/ 3/ 3	254,80	170,58	-0,00<<	0,0	0,0	3484,80
3/ 3/ 1	231,64	0,0	-0,00	0,0>>	0,00	0,0
3/ 3/ 1	231,64	0,0	-0,00	0,0<<	0,00	0,0
3/ 4/ 5	-0,00	-0,00	0,00	0,0	0,00>>	0,00
3/ 3/ 2	231,64	113,72	0,00	0,0	-0,00<<	2323,20
3/ 3/ 5	254,80	170,58	0,00	0,0	0,0	3484,80>>
3/ 3/ 6	254,80	-0,00	-0,00	0,0	0,00	-0,00<<
4/ 5/ 6	-61,77>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
4/ 2/ 5	-61,92<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
4/ 2/ 1	***	***>>	***	***	***	***
4/ 2/ 1	***	***<<	***	***	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***>>	***	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***<<	***	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***>>	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***<<	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***	***>>	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***	***<<	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***>>
4/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***<<
5/ 5/ 6	-61,74>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
5/ 3/ 5	-62,08<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
5/ 3/ 1	***	***>>	***	***	***	***
5/ 3/ 1	***	***<<	***	***	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***>>	***	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***<<	***	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***>>	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***<<	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***	***>>	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***	***<<	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***>>
5/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***<<
6/ 6/ 6	-61,77>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
6/ 2/ 5	-75,67<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
6/ 2/ 1	***	***>>	***	***	***	***
6/ 2/ 1	***	***<<	***	***	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***>>	***	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***<<	***	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***>>	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***<<	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***	***>>	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***	***<<	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***>>
6/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***<<
7/ 6/ 6	-61,75>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
7/ 3/ 5	-80,90<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
7/ 3/ 1	***	***>>	***	***	***	***
7/ 3/ 1	***	***<<	***	***	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***>>	***	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***<<	***	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***>>	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***<<	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***	***>>	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***	***<<	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***>>
7/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***<<
8/ 7/ 5	-48,04>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
8/ 2/ 1	-61,87<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
8/ 2/ 1	***	***>>	***	***	***	***
8/ 2/ 1	***	***<<	***	***	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***>>	***	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***<<	***	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***>>	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***<<	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***	***>>	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***	***<<	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***>>
8/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***<<
9/ 7/ 5	-43,05>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
9/ 3/ 1	-61,90<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
9/ 3/ 1	***	***>>	***	***	***	***
9/ 3/ 1	***	***<<	***	***	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***>>	***	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***<<	***	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***>>	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***<<	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***	***>>	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***	***<<	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***>>
9/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***<<

Naprężenia w trzonie:

Dla z=0

Dla z=50

Dla z=080

OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NORMA: EN 1993-1:2005, Eurocode 3: Design of steel structures.

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 1 Pręt_1 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: 5 KOMB2 (1+4)*1.10+2*1.50

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ:

STAL fy = 215.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: OKRĄG_1

h=300.0 cm gM0=1.00 gM1=1.00

b=300.0 cm Ay=598.000 cm2 Az=598.000 cm2 Ax=939.336 cm2

tw=1.0 cm Iy=10497316.907 cm4 Iz=10497316.907 cm4 Ix=20994633.815 cm4

tf=1.0 cm Wely=69982.113 cm3 Welz=69982.113 cm3

Weffy=69982.113 cm3 Weffz=69982.113 cm3 Aeff=939.336 cm2

Uwaga: Profil klasy 4 ! Program nie prowadzi pełnej analizy klasy 4 dla tego typu profili lecz traktuje je jako przekroje klasy 3.

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N,Ed = 1161.38 kN My,Ed = 1.74 kN*m Mz,Ed = 6399.36 kN*m Vy,Ed = 56.02 kN

Nc,Rd = 20195.73 kN My,el,Rd = 15046.15 kN*m Mz,el,Rd = 15046.15 kN*m Vy,c,Rd = 7422.99 kN

Nb,Rd = 18743.41 kN My,c,Rd = 15046.15 kN*m Mz,c,Rd = 15046.15 kN*m Vz,Ed = -0.03 kN

Vz,c,Rd = 7422.99 kN

KLASA PRZEKROJU = 4

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y:

względem osi Z:

Ly = 50.00 m Lam_y = 0.49 Lz = 50.00 m Lam_z = 0.49

Lcr,y = 50.00 m Xy = 0.93 Lcr,z = 50.00 m Xz = 0.93

Lamy = 47.30 kyy = 1.01 Lamz = 47.30 kzz = 1.01

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

Kontrola wytrzymałości przekroju:

My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.43 < 1.00 (6.2.5.(1))

N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.48 < 1.00 (6.2.9.3.(2))

Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1))

Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1))

Kontrola stateczności globalnej pręta:

Lambda,y = 47.30 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 47.30 < Lambda,max = 210.00 STABILNY

N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.49 < 1.00 (6.3.3.(4))

N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.49 < 1.00 (6.3.3.(4))

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Stan graniczny nośności został spełniony.

1.5. Sprawdzenie Stanu Granicznego Użytkowania komina:

Obwiednia przemieszczeń (od obciążeń charakterystycznych):

Węzeł/Przypadek	UX (cm)	UY (cm)	UZ (cm)	RX (Rad)	RY (Rad)	RZ (Rad)
1/ 1	0,0>>	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
1/ 1	0,0<<	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
1/ 1	0,0	0,0>>	0,0	0,0	0,0	0,0
1/ 1	0,0	0,0<<	0,0	0,0	0,0	0,0
1/ 1	0,0	0,0	0,0>>	0,0	0,0	0,0
1/ 1	0,0	0,0	0,0<<	0,0	0,0	0,0
1/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0>>	0,0	0,0
1/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0<<	0,0	0,0
1/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0>>	0,0
1/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0<<	0,0
1/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0>>
1/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0<<
2/ 1	0,0>>	0,0	-0,2	0,0	0,000	0,0
2/ 5	-0,0<<	-27,0	-0,2	0,010	-0,000	0,0
2/ 1	0,0	0,0>>	-0,2	0,0	0,000	0,0
2/ 5	-0,0	-27,0<<	-0,2	0,010	-0,000	0,0
2/ 1	0,0	0,0	-0,2>>	0,0	0,000	0,0
2/ 5	-0,0	-27,0	-0,2<<	0,010	-0,000	0,0
2/ 5	-0,0	-27,0	-0,2	0,010>>	-0,000	0,0
2/ 1	0,0	0,0	-0,2	0,0<<	0,000	0,0
2/ 1	0,0	0,0	-0,2	0,0	0,000>>	0,0
2/ 5	-0,0	-27,0	-0,2	0,010	-0,000<<	0,0
2/ 1	0,0	0,0	-0,2	0,0	0,000	0,0>>
2/ 1	0,0	0,0	-0,2	0,0	0,000	0,0<<
3/ 1	0,0>>	0,0	-0,3	0,0	0,000	0,0
3/ 5	-0,0<<	-62,3	-0,3	0,013	-0,000	0,0
3/ 1	0,0	0,0>>	-0,3	0,0	0,000	0,0
3/ 5	-0,0	-62,3<<	-0,3	0,013	-0,000	0,0
3/ 4	-0,0	-0,0	-0,3>>	0,000	-0,000	0,0
3/ 5	-0,0	-62,3	-0,3<<	0,013	-0,000	0,0
3/ 5	-0,0	-62,3	-0,3	0,013>>	-0,000	0,0
3/ 1	0,0	0,0	-0,3	0,0<<	0,000	0,0
3/ 1	0,0	0,0	-0,3	0,0	0,000>>	0,0
3/ 5	-0,0	-62,3	-0,3	0,013	-0,000<<	0,0
3/ 1	0,0	0,0	-0,3	0,0	0,000	0,0>>
3/ 1	0,0	0,0	-0,3	0,0	0,000	0,0<<
4/ 1	0,0>>	0,0	-0,3	0,0	0,000	0,0
4/ 5	-0,0<<	-118,6	-0,3	0,014	-0,000	0,0
4/ 1	0,0	0,0>>	-0,3	0,0	0,000	0,0
4/ 5	-0,0	-118,6<<	-0,3	0,014	-0,000	0,0
4/ 4	-0,0	-0,0	-0,3>>	0,000	-0,000	0,0
4/ 5	-0,0	-118,6	-0,3<<	0,014	-0,000	0,0
4/ 5	-0,0	-118,6	-0,3	0,014>>	-0,000	0,0
4/ 1	0,0	0,0	-0,3	0,0<<	0,000	0,0
4/ 1	0,0	0,0	-0,3	0,0	0,000>>	0,0
4/ 5	-0,0	-118,6	-0,3	0,014	-0,000<<	0,0
4/ 1	0,0	0,0	-0,3	0,0	0,000	0,0>>
4/ 1	0,0	0,0	-0,3	0,0	0,000	0,0<<
5/ 1	0,0>>	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
5/ 1	0,0<<	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
5/ 1	0,0	0,0>>	0,0	0,0	0,0	0,0
5/ 1	0,0	0,0<<	0,0	0,0	0,0	0,0
5/ 1	0,0	0,0	0,0>>	0,0	0,0	0,0
5/ 1	0,0	0,0	0,0<<	0,0	0,0	0,0
5/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0>>	0,0	0,0
5/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0<<	0,0	0,0
5/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0>>	0,0
5/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0<<	0,0
5/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0>>
5/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0<<
6/ 1	0,0>>	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
6/ 1	0,0<<	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
6/ 1	0,0	0,0>>	0,0	0,0	0,0	0,0
6/ 1	0,0	0,0<<	0,0	0,0	0,0	0,0
6/ 1	0,0	0,0	0,0>>	0,0	0,0	0,0
6/ 1	0,0	0,0	0,0<<	0,0	0,0	0,0
6/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0>>	0,0	0,0
6/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0<<	0,0	0,0
6/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0>>	0,0
6/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0<<	0,0
6/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0>>
6/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0<<
7/ 1	0,0>>	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
7/ 1	0,0<<	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
7/ 1	0,0	0,0>>	0,0	0,0	0,0	0,0
7/ 1	0,0	0,0<<	0,0	0,0	0,0	0,0
7/ 1	0,0	0,0	0,0>>	0,0	0,0	0,0
7/ 1	0,0	0,0	0,0<<	0,0	0,0	0,0
7/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0>>	0,0	0,0
7/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0<<	0,0	0,0
7/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0>>	0,0
7/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0<<	0,0
7/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0>>
7/ 1	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0<<

Maksymalne ugięcie wierzchołka komina od obciążeń charakterystycznych:

Ugięcie dopuszczalne:

Sprawdzenie warunku:

warunek spełniony

Stan Graniczny Użytkowania został spełniony

2. I sytuacja projektowa SGN:

Zakłada się, że komin znajduje się w końcowej fazie użytkowania, a jego trzon uległ wpływowi korozji w stopniu odpowiadającemu zagrożeniu korozyjnemu.

2.1. Prognozowane ubytki korozyjne:

S=+3 - komin odprowadzać będzie spaliny węgla lub ropy

S=+3 - konstrukcja komina stwarza warunki do wykroplenia lokalnego w obszarach mostków termicznych, jakimi są połączenia kołnierzowe segmentów komina

S=-2 - stosuje się stal o zwiększonej odporności na korozję

2.2. Zestawienie obciążeń:

2.2.1. Obciążenie ciężarem własnym:

-trzon stalowy (uwzględnienie ubytku korozyjnego):

-naddatek korozyjny:

-izolacja termiczna:

-blacha ocynkowana:

-ciężar pomostów:

-ciężar całkowity:

2.2.3. Obciążenie zmęczeniowe:

Przyjęto jak dla II sytuacji obliczeniowej

2.2. Redukcja cech mechanicznych stali:

Przyjęto jak dla II sytuacji obliczeniowej

2.3. Wyznaczenie sztywności podpór sprężystych:

Przyjęto jak dla II sytuacji obliczeniowej

2.4. Sprawdzenie Stanu Granicznego Nośności.

Obwiednia sił wewnętrznych (od obciążeń obliczeniowych):

Pręt/Węzeł/Przypadek	FX (kN)	FY (kN)	FZ (kN)	MX (kNm)	MY (kNm)	MZ (kNm)
1/ 1/ 5	1541,67>>	87,72	-0,02	0,0	1,49	8539,91
1/ 2/ 1	922,12<<	0,0	0,00	0,0	-0,00	0,0
1/ 1/ 3	1541,67	87,77>>	-0,02	0,0	1,49	8543,22
1/ 2/ 5	985,41	-12,40<<	-0,02	0,0	0,39	6022,52
1/ 1/ 1	1427,81	0,0	0,00>>	0,0	-0,00	0,0
1/ 1/ 5	1541,67	87,72	-0,02<<	0,0	1,49	8539,91
1/ 1/ 1	1427,81	0,0	0,00	0,0>>	-0,00	0,0
1/ 1/ 1	1427,81	0,0	0,00	0,0<<	-0,00	0,0
1/ 1/ 5	1541,67	87,72	-0,02	0,0	1,49>>	8539,91
1/ 1/ 1	1427,81	0,0	0,00	0,0	-0,00<<	0,0
1/ 1/ 3	1541,67	87,77	-0,02	0,0	1,49	8543,22>>
1/ 1/ 6	1541,27	-0,05	0,00	0,0	-0,00	-3,31<<
2/ 2/ 5	851,34>>	139,79	-0,01	0,0	0,39	6022,52
2/ 3/ 4	506,29<<	-0,03	-0,00	0,0	-0,00	-0,00
2/ 2/ 3	851,34	139,82>>	-0,01	0,0	0,39	6023,40
2/ 2/ 6	851,01	-0,03<<	-0,00	0,0	0,00	-0,88
2/ 2/ 1	788,13	0,0	0,00>>	0,0	-0,00	0,0
2/ 2/ 5	851,34	139,79	-0,01<<	0,0	0,39	6022,52
2/ 2/ 1	788,13	0,0	0,00	0,0>>	-0,00	0,0
2/ 2/ 1	788,13	0,0	0,00	0,0<<	-0,00	0,0
2/ 2/ 5	851,34	139,79	-0,01	0,0	0,39>>	6022,52
2/ 2/ 1	788,13	0,0	0,00	0,0	-0,00<<	0,0
2/ 2/ 3	851,34	139,82	-0,01	0,0	0,39	6023,40>>
2/ 2/ 6	851,01	-0,03	-0,00	0,0	0,00	-0,88<<
3/ 3/ 6	381,69>>	-0,00	0,00	0,0	-0,00	-0,00
3/ 4/ 2	-0,00<<	0,00	0,0	0,0	0,00	-0,00
3/ 3/ 5	381,69	170,58>>	-0,00	0,0	0,00	3484,80
3/ 4/ 3	-0,00	-0,00<<	0,00	0,0	0,00	0,00
3/ 3/ 3	381,69	170,58	0,00>>	0,0	-0,00	3484,80
3/ 3/ 5	381,69	170,58	-0,00<<	0,0	0,00	3484,80
3/ 3/ 1	346,99	0,0	-0,00	0,0>>	0,00	0,0
3/ 3/ 1	346,99	0,0	-0,00	0,0<<	0,00	0,0
3/ 4/ 3	-0,00	-0,00	0,00	0,0	0,00>>	0,00
3/ 4/ 5	-0,00	-0,00	-0,00	0,0	-0,00<<	0,00
3/ 3/ 5	381,69	170,58	-0,00	0,0	0,00	3484,80>>
3/ 4/ 2	-0,00	0,00	0,0	0,0	0,00	-0,00<<
4/ 5/ 6	-61,77>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
4/ 2/ 5	-61,91<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
4/ 2/ 1	***	***>>	***	***	***	***
4/ 2/ 1	***	***<<	***	***	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***>>	***	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***<<	***	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***>>	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***<<	***	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***	***>>	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***	***<<	***
4/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***>>
4/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***<<
5/ 5/ 6	-61,74>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
5/ 3/ 5	-62,04<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
5/ 3/ 1	***	***>>	***	***	***	***
5/ 3/ 1	***	***<<	***	***	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***>>	***	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***<<	***	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***>>	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***<<	***	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***	***>>	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***	***<<	***
5/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***>>
5/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***<<
6/ 6/ 6	-61,78>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
6/ 2/ 5	-74,57<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
6/ 2/ 1	***	***>>	***	***	***	***
6/ 2/ 1	***	***<<	***	***	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***>>	***	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***<<	***	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***>>	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***<<	***	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***	***>>	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***	***<<	***
6/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***>>
6/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***<<
7/ 6/ 6	-61,75>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
7/ 3/ 5	-78,71<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
7/ 3/ 1	***	***>>	***	***	***	***
7/ 3/ 1	***	***<<	***	***	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***>>	***	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***<<	***	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***>>	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***<<	***	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***	***>>	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***	***<<	***
7/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***>>
7/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***<<
8/ 7/ 5	-49,14>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
8/ 2/ 1	-61,87<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
8/ 2/ 1	***	***>>	***	***	***	***
8/ 2/ 1	***	***<<	***	***	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***>>	***	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***<<	***	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***>>	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***<<	***	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***	***>>	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***	***<<	***
8/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***>>
8/ 2/ 1	***	***	***	***	***	***<<
9/ 7/ 5	-45,17>>	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
9/ 3/ 1	-61,90<<	Brak	Brak	Brak	Brak	Brak
9/ 3/ 1	***	***>>	***	***	***	***
9/ 3/ 1	***	***<<	***	***	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***>>	***	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***<<	***	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***>>	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***<<	***	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***	***>>	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***	***<<	***
9/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***>>
9/ 3/ 1	***	***	***	***	***	***<<

OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NORMA: EN 1993-1:2005, Eurocode 3: Design of steel structures.

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 1 Pręt_1 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: 5 KOMB2 (1+4)*1.10+2*1.50

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ:

STAL fy = 215.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: OKRĄG_1

h=300.0 cm gM0=1.00 gM1=1.00

b=300.0 cm Ay=836.080 cm2 Az=836.080 cm2 Ax=1313.311 cm2

tw=1.4 cm Iy=14637498.997 cm4 Iz=14637498.997 cm4 Ix=29274997.993 cm4

tf=1.4 cm Wely=97583.327 cm3 Welz=97583.327 cm3

Weffy=97583.327 cm3 Weffz=97583.327 cm3 Aeff=1313.311 cm2

Uwaga: Profil klasy 4 ! Program nie prowadzi pełnej analizy klasy 4 dla tego typu profili lecz traktuje je jako przekroje klasy 3.

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N,Ed = 1541.67 kN My,Ed = 1.49 kN*m Mz,Ed = 8539.91 kN*m Vy,Ed = 87.72 kN

Nc,Rd = 28236.19 kN My,el,Rd = 20980.42 kN*m Mz,el,Rd = 20980.42 kN*m Vy,c,Rd = 10378.29 kN

Nb,Rd = 26200.10 kN My,c,Rd = 20980.42 kN*m Mz,c,Rd = 20980.42 kN*m Vz,Ed = -0.02 kN

Vz,c,Rd = 10378.29 kN

KLASA PRZEKROJU = 4

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y:

względem osi Z:

Ly = 50.00 m Lam_y = 0.49 Lz = 50.00 m Lam_z = 0.49

Lcr,y = 50.00 m Xy = 0.93 Lcr,z = 50.00 m Xz = 0.93

Lamy = 47.36 kyy = 1.01 Lamz = 47.36 kzz = 1.01

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

Kontrola wytrzymałości przekroju:

My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.41 < 1.00 (6.2.5.(1))

N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.46 < 1.00 (6.2.9.3.(2))

Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1))

Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1))

Kontrola stateczności globalnej pręta:

Lambda,y = 47.36 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 47.36 < Lambda,max = 210.00 STABILNY

N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.47 < 1.00 (6.3.3.(4))

N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.47 < 1.00 (6.3.3.(4))

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Stan Graniczny Nośności został spełniony

1.4. Obliczenie połączenia między segmentami komina

Trzon komina podzielono na segmenty o długości 12m każdy (10 segmentów).

Połączenia zaprojektowano na śruby.

Przyjęto wstępnie:

- połączenie doczołowe sprężone kategorii E

- śruby M30 klasy 8.8

- otwory na śruby:

- odległość krawędzi otworu na śrubę od krawędzi spoiny obwodowej:

Przyjęto c = 30mm

- odległość b śruby od zewnętrznej krawędzi kołnierza powinna być większa od odległości:

, lecz

Przyjęto b = 65mm

- Grubość kołnierza użebrowanego t_f dla połączeń doczołowych:

wytrzymałość śruby M30 klasy 8.8 na rozciąganie

Przyjęto

- promień okręgu, na którym rozstawione są śruby:

- rozstaw śrub
wzdłuż okręgu o promieniu r_s :

Przyjęto

- liczba śrub:

- liczba naturalna podzielna przez 4

Ostatecznie przyjęto 36 szt. śrub M30 klasy 8.8

Rozdział śrub do obliczeń (względem wyznaczonej osi obojętnej):

r₁=1.50m (promień wewnętrzny trzonu)

r₂=1.58m (promień zewnętrzny)

Obliczenie połączenia kołnierzowego obliczono w arkuszu kalkulacyjnym Microsoft Excel korzystając ze wzorów:

cosα₁=
; cosα₂=

A₁=
; A₂=

e₁=
; e₂=

Momenty statyczne obliczono ze wzorów:

- części ściskanej S_c = A_2*e₂-A_1*e₁

- części rozciąganej S_t = A_s

Momenty bezwładności obliczono ze wzorów:

Moment bezwładności obydwu stref wg osi O-O wynosi: I= I_c+I_t

Siła w śrubie najbardziej oddalonej od osi obojętnej wynosi:

S_max=
A_s y_max <S_Rt

ilość w rzędzie	odległość	j.m.
2	0,27	m
2	0,55	m
2	0,84	m
2	1,36	m
2	1,6	m
2	1,96	m
2	2,08	m
2	2,15	m
1	2,17	m

Momenty bezwładności:

Max. siła w śrubie:

Warunek na nośność śruby został spełniony

FUNDAMENTY

Beton B20

Stal S235

- granica plastyczności

- wytrzymałość na rozciąganie

1.5. Sprawdzenie nośności fundamentu:

a) Sprawdzenie stanu granicznego nośności podłoża:

Wymiary fundamentu i stan graniczny podłoża należy sprawdzić w obliczeniowym układzie obciążeń w II sytuacji projektowej (tzn. na początku eksploatacji)

Charakterystyka gruntu:

Żwiry średnie:

Obciążenie fundamentu:

a) obciążenie przekazywanie przez trzon:

b) obciążenie fundamentem:

c) sumaryczna siła pionowa:

c) charakterystyki posadowienia:

Siła przekazywana na fundament:

Obliczenie nośności podłoża:

Sprawdzenie warunku nośności podłoża:

Warunek spełniony.

b) Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania podłoża:

Sprawdzenie stosunku naprężeń krawędziowych pod fundamentem:

W przypadku fundamentu z podstawą kwadratową o boku B:

Wartości reakcji otrzymanych od obciążeń charakterystycznych:

Sumaryczna siła pionowa i moment (po uwzględnieniu ciężaru fundamentu):

Naprężenia pod fundamentem:

Sprawdzenie warunku:

Warunek stosunku naprężeń krawędziowych pod fundamentem został spełniony.

• Siły wewnętrzne

M = 0 kNm

FZ = -94,51 kN

FY = 62,34 kN

FX = -57,12 kN

• Ciężar fundamentu

• Obciążenie pionowe

• Moment wypadkowej obciążeń podłoża względem środka podstawy fundamentu

• Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy fundamentu

Wypadkowa obciążenia znajduje się w rdzeniu podstawy

Odrywanie fundamentu od podłoża nie występuje.

---