7.6 Obliczanie zakładów i zakotwień prętów

7.6.1 Długość zakotwienia dwóch prętów Nr1 (4Ф25)

l_b,rqd = $\frac{F}{4}$*$\frac{\sigma_{\text{sd}}}{f_{\text{bd}}}$

σ_sd = f_yd*A_s,req/A_s,prov =350*17,42/19,63 = 310

f_bd = 2,25*1,6 = 3,6

l_b,rqd = $\frac{25}{4}$*$\frac{310}{3,6}$ = 538 mm

Przyjęto długość zakotwienia 550 mm.

7.6.2 Długość zakotwienia prętów Nr4 (2Ф20)

l_b,rqd = $\frac{F}{4}$*$\frac{\sigma_{\text{sd}}}{f_{\text{bd}}}$

σ_sd = f_yd*A_s,req/A_s,prov =350*5,25/6,28 = 292

f_bd = 2,25*1,6 = 3,6

l_b,rqd = $\frac{20}{4}$*$\frac{292}{3,6}$ = 400 mm

Przyjęto długość zakotwienia 400 mm.

7.6.3 Długość zakładu prętów Nr2 i Nr3 (2Ф25 i 2Ф20)

l₀ = α₁*α₆*l_b,_rqd

α₁ = 1 - dla prętów ściskanych i nie zagiętych prętów rozciąganych

α₆ = (ρ₁/25)^0,5

ρ₁ = $\frac{2F25 + 2F20}{4F25 + 4F20 + 4F22}$ = $\frac{9,81 + 6,28}{19,63 + 12,56 + 15,20}\ $ = $\frac{16,09}{47,39}$ = 0,33 = 33%

α₆ = 1.15

l_b,rqd = $\frac{25}{4}$*$\frac{350}{3,6}$ = 607 mm

l₀ = 1*1,15*607 = 698 mm

Przyjęto długość zakładu 700 mm

7.7 Obliczanie zbrojenia niezbędnego do podnoszenia i składowania słupa

7.7.1 Schemat statyczny i obciążenia

Ciężar własny słupa:

G_s = 1,35*25kN/m³*0,5*8,80m² G_s = 148,5 kN

Ciężar na 1 mb:

g = G_s*1,5/12m = 148,5kN/12m g = 12,37 kN/m

Współczynnik przy oderwaniu słupa z formy: γ=1,5

Ciężar przyjęty do obliczeń przy oderwaniu słupa z formy:

g_f = G_s*1,5/12m = 148,5kN*1,5/12m g_f = 18,56 kN/m

Schemat statyczny i obciążenia przy oderwaniu z formy, podnoszeniu w poziomie i składowaniu

Wykres momentów

Maksymalny moment nad podporą: M_max,a = 60,6 kNm

Maksymalny moment w przęśle: M_max,b = 58,2 kNm

Schemat statyczny i obciążenia przy podnoszeniu do pionu

Wykres momentów

Maksymalny moment w przęśle: M_max,b = 222,7 kNm

7.7.2 Obliczanie zbrojenia

Dane:

b₁ = 800 mm, b₂ = 600 mm

h = 500 mm

f_cd = 25,0 MPa

f_yk = 410 MPa

f_yd = 350 MPa

ξ_eff,lim = 0,53 (dla stali A-III)

f_ctm = 3,2 MPa

c_nom = 50 mm

M_Ed,wp = 223 kNm

M_Ed,np. = 60,6 kNm

7.7.2.1 Zbrojenie części podsuwnicowej w przęśle

Sprawdzenie czy przekrój ma być pojedynczo czy podwójnie zbrojony:

d = h – c_nom - Ф_s – Ф/2 = 500 - 50 - 8 - 25/2 = 429,5 mm

A = M_Ed,wp/(f_cd*b₁*d²) = 0,223/(25,0*0,8*0,4295²) = 0,060

ξ_eff = 1 - $\sqrt{1 - 2A}$ = 1 - $\sqrt{1 - 0,12}$ = 0,062

ξ_eff = 0,062 < ξ_eff,lim = 0,53 przekrój pojedynczo zbrojony

A_s1 = (f_cd*b₁* ξ_eff*d)/f_yd = (25,0*0,8*0,062*0,4295)/350 = 0,00152 m² = 14,2 cm²

Przyjęto 3Ф25 o łącznej powierzchni przekroju 14,72 cm²

7.7.2.2 Zbrojenie części podsuwnicowej nad podporą

A = M_Ed,np/(f_cd*b₁*d²) = 0,060/(25,0*0,8*0,4295²) = 0,016

ξ_eff = 1 - $\sqrt{1 - 2A}$ = 1 - $\sqrt{1 - 0,032}$ = 0,0161

ξ_eff = 0,0161 < ξ_eff,lim = 0,53 przekrój pojedynczo zbrojony

A_s1 = (f_cd*b₁* ξ_eff*d)/f_yd = (25,0*0,8*0,0161*0,4295)/350 = 3,97 cm²

Przyjęto 1Ф25 o łącznej powierzchni przekroju 4,91 cm²

7.7.2.3 Zbrojenie części nadsuwnicowej w przęśle

Sprawdzenie czy przekrój ma być pojedynczo czy podwójnie zbrojony:

d = h – c_nom - Ф_s – Ф/2 = 500 - 50 - 8 - 25/2 = 429,5 mm

A = M_Ed,wp/(f_cd*b₂*d²) = 0,223/(25,0*0,6*0,4295²) = 0,08

ξ_eff = 1 - $\sqrt{1 - 2A}$ = 1 - $\sqrt{1 - 0,16}$ = 0,083

ξ_eff = 0,083 < ξ_eff,lim = 0,53 przekrój pojedynczo zbrojony

A_s1 = (f_cd*b* ξ_eff*d)/f_yd = (25,0*0,6*0,083*0,4295)/350 = 0,00232 m² = 14,27 cm²

Przyjęto 3Ф25 o łącznej powierzchni przekroju 14,72 cm²

7.7.2.4 Zbrojenie części nadsuwnicowej nad podporą

A = M_Ed/(f_cd*b*d²) = 0,060/(25,0*0,6*0,4295²) = 0,022

ξ_eff = 1 - $\sqrt{1 - 2A}$ = 1 - $\sqrt{1 - 0,044}$ = 0,022

ξ_eff = 0,022 < ξ_eff,lim = 0,53 przekrój pojedynczo zbrojony

A_s1 = (f_cd*b* ξ_eff*d)/f_yd = (25,0*0,6*0,022*0,4295)/350 = 4,07 cm²

Przyjęto 1Ф25 o łącznej powierzchni przekroju 4,91 cm²

7.8 Stopa fundamentowa pod słup

Przyjęto wymiary stopy jak na rysunkach poniżej