DSC02933 resize
jrirtiiirnWi maki stromo ma izentropK wwL itek mniejszo m± to samo ciśnienie w obiegu ico.jtycznym
W punkcie wyrównania temperaifir c-ynmka i ścianek wymiana wartości zaś wykładnika przemiany rzó^ywict^ I teoretycznej są jednakowe. Jeżeli wykładnik oznaczy uę literą m» to można r apisać
Rvr -psYT
gdzie V,- V*; v-V, - vk + v_ ;
• /'i *
to Pi =Pie ; , ‘ „ . . • .
Widać zatem, źe wartość ciśnienia w punkcie 2 zależy od ciśnienia pi, o a e i oa przyjętego średniego wykładnika politropy m.
Temperaturę ** końcu sprężania T można obliczyć z równań stanu czynnika:
PiVj <JiRiTi
Pjv, g2r2t2 •
Przyjmując: Ri - Ra. Oi - Ga, — = s oraz E*- = e" otrzymuje się:
u Pi
= T,e
T,
Na tę wielkość, podobnie jak na ciśnienie /7j. największy wpływ wywiera stppień sprężania. Wiadomo już, że wartość temperatury 7> dla silników ZS wcale nie jest obojętna, gdyż musi zapewnić zapłon wtryskiwanego paliwa, a więc przekroczyć (od 250 do 350 K) temperaturę jego zapłonu. Prowadzi to do stosowania e rzędu 12 do 22 i temperatur 7% — 750 do 950 (1000)IC
W silnikach ZI wskutek niewielkich stopni sprężania, wartość jest mniejsza i wynosi zazwyczaj 500 do 700K.
Przy obliczaniu p2 i Tj dla silników dwusuwowych obowiązują te same w~*~ j z tą jedynie różnicą, że przy przyjmowaniu wartości s należy uwzględnić to, że sprężanie zaczyna się w zasadzie dopiero z chwilą zamknięcia szczelin wylotowych lub />rzy przepłukaniu wzdłużnym) zaworu wylotowego. Zatem c_ V-h.V,
Vk
gdzie: hw - wysokość szczelin wylotowych, wyrażona w udziale skoku, a tym samym względne zmniejszenie sprężanej objętości (rys. 3.2).
Spalanie. Opalanie paliwa polega na jego utlenianiu.
Spalanie w silnikach tłokowych można rozpatrywać w rozmaity sposób, wyróżniając, co najmniej następujące, główne zagadnienia;
• stechiometrię spalania.
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Drzewo życia2 bieskie, natomiast u drugiego cechy gadzie — chto-niczno-akwatyczne. Dwoistość naturyart. 44 - mieniem jest własność i inne prawa majątkowe - czyli,.mienie" ma to samo znaczenie coDSC02929 resize p, —ciśnienie otoczenia Rys. 3.6. Porównanie pól pracy obiegów teoretycznych przy róDSC02930 resize OMenie ot** tentu wywiera istotny wpływ na n* 2god/ile i u...__ noDSC02931 resize znacznie większym współczynnikiem nadmiaru powietrza Suw sprężania. Przemiana sprężaDSC02932 resize Rys. 3.11. Porównanie przebiegów rzeczywistej i teoretycznej przemiany sprężania w fDSC02934 resize Przy obliczaniu pi i Tj dla -silników dto^isuwu*..,— jedynie różnicą, że przy przyjmDSC02935 resize flolf nwtmw potrzebną do spalani ; - Iw* -,1-rtM obliczyć znając skład paliw*-I—H paDSC02936 resize O, =DSC02937 resize w uproszczonym podtjidu do tefO zagadnienia określa się szacunkowo liczbowe etrolt^aDSC02938 resize iskrowym Modelowy przebieg wywiązywanie ciepła obliczony , będącejDSC02939 resize 4 m - parametr charakteryzujący dynam ! ę przebiegu wywiązywania ciepła; dla silnikóDSC02940 resize Sw rozprężania Suw tco odpowiada krzywej 3<4>S na rym. 3.2 iDSC02941 resize carynnikiem ehlods^cyin przez ścianki cylindra i ^towicy. a f ir^ wslcut  DSC02942 resize WSKAŹNIKI PRACY SILNIKA Do głównych wskaźników pracy silnika, tzw. wskainików operacDSC02943 resize • sprawność cieplna silnika T]c. • sprawność mecDSC02944 resize Rys. 6A. Wykreślne’ przedstawienie iredniego ciśnienia indykowanego V«BDSC02945 resize W siinjjcu owusuwowym częsc suwu ngprpaina, — - ... wylotowych, jeDSC02946 resize skofco — liczbo cylindrów. V, — objętoić 0.0126^*- [MPa J M. 1. H Prędkość obrotowawięcej podobnych podstron