Bilans ilości ścieków i ładunków zanieczyszczeń.

Wymagany stopień usuwania odpadów.

KORYTO DOPŁYWOWE I KOMORA KRAT

Dobową ilość skratek obliczono na podstawie wzoru:

Obliczenie przekroju czynnego krat:

, v_kr=1 [m/s]

Maksymalna szerokość komory krat:

v_min = 0,60 [m/s], h_min = 0,12 [m]

Liczba prześwitów i rzeczywista szerokość komory krat:

h_max = 0,70 [m], b = 0,02 [m]

Szerokość komory krat z uwzględnionymi prześwitami i grubością prętów:

Dla danej szerokości sprawdzono prędkość przepływu ścieków:

Długość komory krat:

Całkowita długość komory krat:

Wysokość straty ciśnienia przy przepływie ścieków przez kratę:

Prędkość przepływu ścieków w komorze bezpośrednio przed kratą:

Przyjmując następujące współczynniki k = 3, β = 2,42 oraz przy pochyleniu krat względem poziomu α = 60˚ wysokość strat ciśnienia wynosi:

PIASKOWNIKI

Powierzchnia piaskownika w planie

Wymagana objętość komory piaskowej

, t = 45[s]

Wymagana średnica piaskownika

OSADNIK WSTĘPNY

Objętość osadnika wstępnego.

Powierzchnia osadników w planie.

, q = 2 [m/h]

Czynna głębokość osadników.

Poprawiona sumaryczna powierzchnia osadników w planie.

Sprawdzenie obciążenia hydraulicznego.

Sumaryczny przekrój poprzeczny osadników.

, przyjęto v = 36 [m/h]

Całkowita długość osadników, ich ilość i szerokość pojedynczego

Przyjęto ilość osadników n o szerokości każdego z nich:

Długość pojedynczego osadnika.

Sprawdzenie wymiarów, proporcji między nimi oraz wartości liczb kryterialnych.

,
,

Przyjmując:

t = 10˚C

v = 0,01 [m/s]

υ = 1,31*10-6 [m²/s] - współczynnik lepkości wody w temp 10˚C

promień hydrauliczny -

Liczba Reynoldsa -

Liczba Froude'a -
- warunek spełniony

Całkowita wysokość osadnika.

Zakładając spadek dna osadnika i = 0,02; wysokości na dopływie i odpływie wyniosą:

Pojemność i głębokość komory osadowej.

oraz jej pojemność:

Doprowadzenie ścieków do osadnika.

, vo = 0,8 [m/s].

Rozstaw otworów wzdłuż szerokości osadnika wynosi:

Każdy z otworów zostanie przysłonięty tarczą o średnicy:

oraz odsuniętej od ściany komory na odległość:

Odprowadzanie ścieków sklarowanych z osadnika.

Długość krawędzi przelewowych dla jednego osadnika:

Liczba krawędzi przelewowych:

Komora fermentacji

Objętość osadu doprowadzanego do komór

Sucha masa osadu przefermentowanego

Przyjęto:

zawartość substancji organicznych w osadzie doprowadzanym do komór p = 73%

efekt fermentacji η_f = 0,475

Objętość osadu przefermentowanego

W = 94%

Średnia obliczeniowa objętość osadu

lub

Objętość komór fermentacyjnych

T = 27 [d]

Sprawdzenie obciążenia komór substancją organiczną

Dobór liczby komór fermentacyjnych

n = 2 ,

Ilość wydzielanego gazu

v_g = 0,475 [m³/kg] suchej substancji organicznej.

Ilość gazu wydzielanego w jednej komorze:

Dobór kształtu i wymiarów komory

Kształt komory

Orientacyjna powierzchnia ścian komory:

Średnica komory

Pole zwierciadła osadu w komorze

q_g = 15,0 [m³/m² h]

Średnica d

Wysokość H₁

Wysokość H₂

Wysokość H₃

Wysokość H₄

Zakładając średnicę D₂ = 0,80 [m]

Całkowita wysokość komory

Sprawdzenie użytecznej objętości komory (objętości wypełnionej osadem)

:
,

,

Mieszanie osadu w komorze

Zapotrzebowanie ciepła

Zapotrzebowanie ciepła na podgrzanie osadu

Przyjmuje się: t_f = 33⁰C, t₀ = 8⁰C, c = 1000 kcal/m^{3 0}C

Zapotrzebowanie ciepła na pokrycie strat poprzez ściany

Całkowita powierzchnia ścian jednej komory fermentacyjnej

temperaturę na zewnątrz komory t₂ = -18⁰C,

średni dla całej komory współczynnik przenikania ciepła k = 1kcal/m² h ⁰C

Całkowite zapotrzebowanie ciepła

β = 1,05 - 1,1

Ilość ciepła możliwa do uzyskania z gazu

c_g = 5000 ]kcal / m³] i η= 0,7

1