). Wytrzymałość przekładni walcowych
naprężeń, a więc według wzoru (3.27), i tuk wyznaczone naprężenie w podstawie zęba oznaczymy dla odróżnienia symbolem aFt. Wstawiając do wzoru (3.27) wyrażenia (3.24)-(3.26), otrzymujemy:
% - (3.29)
V bsF cos xw bsF cos aw / \ bsF cos /
Wiemy na podstawie doświadczenia, że naprężenia po stronie rozciąganej zęba są niebezpieczne, a zatem w dalszych przekształceniach uwzględniać będziemy już tylko znak minus:
Ofi
Wyrażenie bezwymiarowe
F mcos*F //6/if V 17 F
. = ---/(--lga#-) +ó = — Ytt.
bmsFcosxw v V s> / om
we
wteosarr //6hf V v„
YFi --- / — -tgaF +ó-
SfCOSaw V V sf /
(3.30)
(3.31)
nazywamy współczynnikiem kształtu zęba. Jego wartość zależy od liczby zębów, współczynnika korekcji, nominalnego kąta zarysu i od sposobu wyznaczania i sumowania naprężeń w podstawie zęba. Wzór (3.30) wyraża naprężenie złożone z gnących, ściskających i tnących i konsekwentnie do oznaczenia aF, także współczynnik kształtu zęba oznaczyliśmy YFt dla odróżnienia od ogólnego oznaczenia Yf użytego we wzorze (3.28).
W metodach przyjętych przez normy DIN i ISO współczynnik kształtu oznaczony symbolem YFS uwzględnia tylko naprężenia gnące i jest ujmowany jako iloczyn dwóch innych współczynników:
Yn = Yf. YSa> (3.32)
Pierwszy współczynnik, YFa, uwzględnia stereomechaniczny układ obciążenia zęba przy całej sile normalnej % przyłożonej u wierzchołka zęba (indeks o przy symbolu YFt), zgodnie ze schematem na rys. 3.1 la, przy czym brane są pod uwagę tylko naprężenia gnące. Drugi współczynnik, YSa, uwzględnia kształt linii przejściowej u podstawy zęba, warunkującej działanie karbu geometrycznego i związanego z tym spiętrzenia naprężeń gnących. W obliczeniach sprawdzających posłużymy się współczynnikiem kształtu według wzoru (3.32). Szczegółowy sposób obliczeń i wykresy pomocnicze podane są w rozdz. 5.
Jak widać z wzoru (3.28), o naprężeniach w podstawie zęba decyduje wartość iloczynu bm. Jeśli znane byłoby dopuszczalne naprężenie w podstawie zęba o>dop s* oF, to z wzoru (3.28) można by obliczyć moduł. A zatem z warunku naprężeń w podstawie zęba obliczać będziemy potrzebne wymiary zębów (moduł m), podobnie jak z warunku nacisku wynikają potrzebne wymiary zębnika bdwl. To istotne spostrzeżenie wykorzystamy w obliczeniach projektowych, przy wstępnym określaniu wymiarów przekładni.
3.6. Modele obciążenia i metody wyznaczania naprężeń w podstawie zęba
Wartość obliczeniowych naprężeń w podstawie zęba będzie zależeć nie tylko od wartości sil i wymiarów zęba, ale także od sposobu obliczania i od przyjętego modelu obciążenia. W różnych metodach jest on różnie przyjmowany i wówczas wyniki nie będą porównywalne. Podobnie, naprężenia graniczne bądź dopuszczalne określone dla jednej metody nie mogą być bezkrytycznie stosowane w innych metodach.
Należy więc zdawać sobie sprawę z pewnej umowności obliczeń zębów na złamanie. Zresztą w obliczeniach wytrzymałościowych wielu innych elementów maszynowych wykorzystuje się też różne umowne modele stereomechaniczne i matematyczne, które mają często ograniczony zakres zastosowań, ale w określonych warunkach uznajemy je za wystarczająco dokładne i przydatne do praktycznych obliczeń konstrukcyjnych. Podobnie i tu wzory mają charakter hipotetyczny i umowny, co nie umniejsza ich praktycznej przydatności, a znakomicie upraszcza ich postać i cale obliczenia wytrzymałościowe, dając zadowalające wyniki.
W przyjmowanych modelach obliczeniowych mogą wystąpić różnice dotyczące miejsca przyłożenia siły, położenia przekroju niebezpiecznego oraz sposobu uwzględnienia i sumowania naprężeń składowych. Różnice mogą być następujące (rys. 3.11):
— pełna siła normalna przyłożona u wierzchołka zęba;
— pełna siła normalna przyłożona w skrajnym punkcie jednoparowego przy-poru (rys. 3. i lb);
— przekrój niebezpieczny przyjęty za płaski w miejscu styczności paraboli wpisanej w obrys zęba z linią przejściową stopy;
— przekrój niebezpieczny płaski, wyznaczony przez punkty styczności linii prostych, przeprowadzonych pod kątem 30° do osi zęba i stycznych do zarysu stopy zęba;
— przekrój niebezpieczny łamany, odchylony od przekroju płaskiego o kąt 30s (rys. 3.12).
Rys. 3.12. Rozkład naprężeń w przekroju łamanym