DSCN0536

DSCN0536



). Wytrzymałość przekładni walcowych

naprężeń, a więc według wzoru (3.27), i tuk wyznaczone naprężenie w podstawie zęba oznaczymy dla odróżnienia symbolem aFt. Wstawiając do wzoru (3.27) wyrażenia (3.24)-(3.26), otrzymujemy:

% -    (3.29)

V bsF cos xw bsF cos aw /    \ bsF cos /

Wiemy na podstawie doświadczenia, że naprężenia po stronie rozciąganej zęba są niebezpieczne, a zatem w dalszych przekształceniach uwzględniać będziemy już tylko znak minus:

Ofi


Wyrażenie bezwymiarowe


F mcos*F //6/if V 17 F

. = ---/(--lga#-) +ó = — Ytt.

bmsFcosxw v V s>    /    om

we

wteosarr //6hf    V v

YFi --- / — -tgaF +ó-

SfCOSaw V V sf    /


(3.30)


(3.31)


nazywamy współczynnikiem kształtu zęba. Jego wartość zależy od liczby zębów, współczynnika korekcji, nominalnego kąta zarysu i od sposobu wyznaczania i sumowania naprężeń w podstawie zęba. Wzór (3.30) wyraża naprężenie złożone z gnących, ściskających i tnących i konsekwentnie do oznaczenia aF, także współczynnik kształtu zęba oznaczyliśmy YFt dla odróżnienia od ogólnego oznaczenia Yużytego we wzorze (3.28).

W metodach przyjętych przez normy DIN i ISO współczynnik kształtu oznaczony symbolem YFS uwzględnia tylko naprężenia gnące i jest ujmowany jako iloczyn dwóch innych współczynników:

Yn = Yf. YSa>    (3.32)

Pierwszy współczynnik, YFa, uwzględnia stereomechaniczny układ obciążenia zęba przy całej sile normalnej % przyłożonej u wierzchołka zęba (indeks o przy symbolu YFt), zgodnie ze schematem na rys. 3.1 la, przy czym brane są pod uwagę tylko naprężenia gnące. Drugi współczynnik, YSa, uwzględnia kształt linii przejściowej u podstawy zęba, warunkującej działanie karbu geometrycznego i związanego z tym spiętrzenia naprężeń gnących. W obliczeniach sprawdzających posłużymy się współczynnikiem kształtu według wzoru (3.32). Szczegółowy sposób obliczeń i wykresy pomocnicze podane są w rozdz. 5.

Jak widać z wzoru (3.28), o naprężeniach w podstawie zęba decyduje wartość iloczynu bm. Jeśli znane byłoby dopuszczalne naprężenie w podstawie zęba o>dop s* oF, to z wzoru (3.28) można by obliczyć moduł. A zatem z warunku naprężeń w podstawie zęba obliczać będziemy potrzebne wymiary zębów (moduł m), podobnie jak z warunku nacisku wynikają potrzebne wymiary zębnika bdwl. To istotne spostrzeżenie wykorzystamy w obliczeniach projektowych, przy wstępnym określaniu wymiarów przekładni.

3.6. Modele obciążenia i metody wyznaczania naprężeń w podstawie zęba

Wartość obliczeniowych naprężeń w podstawie zęba będzie zależeć nie tylko od wartości sil i wymiarów zęba, ale także od sposobu obliczania i od przyjętego modelu obciążenia. W różnych metodach jest on różnie przyjmowany i wówczas wyniki nie będą porównywalne. Podobnie, naprężenia graniczne bądź dopuszczalne określone dla jednej metody nie mogą być bezkrytycznie stosowane w innych metodach.

Należy więc zdawać sobie sprawę z pewnej umowności obliczeń zębów na złamanie. Zresztą w obliczeniach wytrzymałościowych wielu innych elementów maszynowych wykorzystuje się też różne umowne modele stereomechaniczne i matematyczne, które mają często ograniczony zakres zastosowań, ale w określonych warunkach uznajemy je za wystarczająco dokładne i przydatne do praktycznych obliczeń konstrukcyjnych. Podobnie i tu wzory mają charakter hipotetyczny i umowny, co nie umniejsza ich praktycznej przydatności, a znakomicie upraszcza ich postać i cale obliczenia wytrzymałościowe, dając zadowalające wyniki.

W przyjmowanych modelach obliczeniowych mogą wystąpić różnice dotyczące miejsca przyłożenia siły, położenia przekroju niebezpiecznego oraz sposobu uwzględnienia i sumowania naprężeń składowych. Różnice mogą być następujące (rys. 3.11):

— pełna siła normalna przyłożona u wierzchołka zęba;

— pełna siła normalna przyłożona w skrajnym punkcie jednoparowego przy-poru (rys. 3. i lb);

—    przekrój niebezpieczny przyjęty za płaski w miejscu styczności paraboli wpisanej w obrys zęba z linią przejściową stopy;

—    przekrój niebezpieczny płaski, wyznaczony przez punkty styczności linii prostych, przeprowadzonych pod kątem 30° do osi zęba i stycznych do zarysu stopy zęba;

—    przekrój niebezpieczny łamany, odchylony od przekroju płaskiego o kąt 30(rys. 3.12).


Rys. 3.12. Rozkład naprężeń w przekroju łamanym


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
DSCN0527 90 .V Wytrzymałość przekładni walcowych Cala trudność polega jednak na łym, że zarówno obci
DSCN0529 94 3. Wytrzymałość przekładni walcowych W płaszczyźnie stycznej do walców tocznych w biegun
DSCN0530 96 J. Wytrzymałość przekładni walcowych niu ząbów przez odcinek przyporu. Dodatkowy wpływ m
DSCN0532 100 3. Wytrzymałość przekładni walcowych źnosci: (3.12) I 1 /1 I    .. r 2£
DSCN0533 98 3. Wytrzymałość przekładni walcowych o)    b) prędkość obwodowa v. m/ł
DSCN0535 104 3. Wytrzymałość przekładni walcowych lizowane we wzorze (3.22). które są brane szczegół
DSCN0540 114 3. Wytrzymałość przekładni walcowych durnieniem wiskotycznym), c(r) — sztywnością zębów
DSCN0542 118 3. Wytrzymałość przekładni walcowych [patrz wzór (5.1 II)], przy czym przyjęty tu był m
DSCN0543 120 J. Wytrzymałość przekładni walcowych w o czynne, znakomicie polepszające własności smar
DSCN0544 1 1 22 3. Wytrzymałość przekładni walcowych obciążeniach zmiennych harmonicznie i dla takic
DSCN0545 124 3. Wytrzymałość przekładni walcowych na niższe kaskady i kończy się naprzeciw szczytu b
DSCN0546 126 3. Wytrzymałość przekładni walcowych zrealizowanych przy af, /V, - liczby cykli granicz
DSCN0552 138 3. Wytrzymałość przekładni walcowych cd. tabl. 3.7. Odpowiedniki twardości skala
DSCN0553 140 3. Wytrzymałość przekładni walcowych Tablica 3:8: Niektóre własności
Kolendowicz4 Rozpiętość dźwigara / = 6 m. Rozwiązanie ■    Naprężenia w dźwigarze we
Jednostkowy koszt wytworzenia oblicza się więc według wzoru: j. _ K k jednostkowy koszt wytworzenia
78235 P1350613 JS2 c)    wynagrodzenie należne za pracę zespołu wyliczone według wzor

więcej podobnych podstron