---

Overview

Arkusz1
Arkusz2
zestawienie

---

Sheet 1: Arkusz1

POZYCJA 1.0
	BELKA STROPOWA
	Rozstaw belek : a=		2,4	[m]
Za³o¿ono dwuteownik I 300
	Wymiary :			jednostka: [mm]
	s=	125		;szerokoϾ stopki dwuteownika
	hs=	80		;gruboœæ p³yty ¿elbetowej
	ho=	300-h+20=	240	;wysokoϾ obetonowania
	ao=	s+40=	165	;dolna szerokoϾ obetonowania
	bo=	ao+2ho*cos 60=	405	;górna szerokoœæ obetonowania
POZYCJA 1.1
	Schemat statyczny:
				jednostki [m]
	b=	6,2		;d³ugoœæ belki stropowej
	lo=	1,025*b=	6,355	;d³ugoœæ obliczeniowa belki stropowej
POZYCJA 1.2
	Zebranie obci¹zeñ:
	Obci¹¿enia s¹ zbierane z pasma o szerokoœci a=2,4m na d³ugoœci 1m
	Obci¹¿enia sta³e:		g ch		g o
	1)ciê¿ar w³asny
	*g³ad¿ cementowa gr. 2cm		1,01	1,3	1,31
	*p³yta ¿elbetowa gr.8cm		4,61	1,1	5,07
	*obetonowanie dwuteownika		1,57	1,3	2,05
	*ciê¿ar dwuteownika T300		0,54	1,1	0,59
			7,73		9,02	[kN/m]
	Obci¹¿enia zmienne:		p ch		p o
	1)obci¹¿enie u¿ytkowe		12	1,4	16,8
			12		16,8	[kN/m]
	*Obci¹¿enia charakterystyczne z szerokoœci a=2,4m:
		g ch=	7,73		[kN/m]
		p ch=	12		[kN/m]
		q ch=	g ch+p ch=	19,73	[kN/m]
	*Obci¹¿enia obliczeniowe z szerokoœci a=2,4m:
		g o=	9,02		[kN/m]
		p o=	16,80		[kN/m]
		q o=	g o+p o=	25,82	[kN/m]
POZYCJA 1.3
	Obliczenia statyczne:
		Schemat statyczny z pozycji 1.1
		Ra=Rb=	0,5*q o*l o=	82,04	[kN]
		Mmax =	0,125*q o*lo2=	130,34	[kNm]
	Wykresy si³ wewnêtrznych:
		*si³y tn¹ce:
		*momenty zginaj¹ce:
POZYCJA1.4
	Wymiarowanie belki:
		M=<MR	M=	130,34	[kNm]
	POZYCJA 1.4.1
	Okreœlenie klasy przekroju:
		Stal St3S	fd=	215	[MPa]
				1,00
			r=	6,5	[mm]
			tf=	16,2	[mm]
			tw=	10,8	[mm]
			h=	300	[mm]
			s=	125	[mm]
		*dla pasa:
		bf=	(s-tw)*0,5=	57,1	[mm]
		tf=	16,2		[mm]
		bf/tf=	3,52	=<9*e=9,0
				klasa 1 przekroju
		*dla œrodnika:
		bw=	h-2*(tf+r)=	254,6	[mm]
		tw=	10,8		[mm]
		bw/tw=	23,57	=<33*e=33,0
				klasa 1 przekroju
Na podstawie dokonanych obliczeñ stwierdzono 1 klasê przekroju.
	M=<MR
	dla przekroju klasy 1 MR=a p*W*fd
		M=	130,34		[kNm]
		fd=	215,00		[MPa]
		a p=	1,00		;belka wolnopodparta,
					nie zak³adam przegubów
					plastycznych
		W=>M/(a p*fd)=	606,22		[cm3]
		dla T300 W=	653	=>Wpotrz	[cm3]
Sprawdzenie:
M=	130,34	=<MR=a p*W*fd=	140,395		[kNm]
			warunek spe³niony
Przyjêto dwuteownik T300, W=653cm3
POZYCJA1.5
	Sprawdzenie ugiêæ belki:
	warunek:
		E=	205	[GPa]	;modu³ Younga dla stali
		J=	15700	[cm4]	;moment bezw³. dla T300
		q ch=	19,73	[kN/m]	;wg pozycji 1.2
		lo=	6,36	[m]	;wg pozycji 1.1
		fdop=	0,025	[m]
		f=	0,013	[m]
			fdop>f
			warunek spe³niony
POZYCJA1.6
	Oparcie belki na murze:
		Oparcie belki na murze za poœrednictwem podk³adki.
	*Przyjmujê szerokoœæ podk³adki ap=125mm+2*25mm=175mm
	*G³êbokoœæ oparcia na murze:
		smuru=	3,00	[MPa]
		ap=	17,5	[cm]
		R=	82,04	[kN]
		R/(c*ap)=<smuru
		c=>R/(smuru*ap)=	156,26	[mm]
		oraz musi byæ spe³niony warunek:		c=<150+h/3=250mm
	Przyjêto g³êbokoœæ oparcia na murze c=			16	cm
	*Okreœlenie gruboœci podk³adki:
		ep=0,5*(ap+s)=	20	[mm]
		s=R/(c*ap)=	2,93	[MPa]
		Ma = 0,5*s*e2 =	0,59	[kNm]
		Ma / Wp=<fd
		Wp=>Ma /fd
		Wp=>	2,73	[cm3]
		Wp=Ixp/(0,5*s)=ap*gp3/(6*s)
		gp=>	0,98	[cm]
	Przyjêto gruboœæ podk³adki gp=1cm
	*Okreœlenie wytrzyma³oœci œrodnika:
		Ra=P=<PRW=co*tw*hc*fd
		tw=	10,8	[mm]	;gruboœæ œrodnika
		co=	177,3	[mm]
		fd=	215	[MPa]
		hc=	1,25-0,5*sc/fd
			je¿eli:sc+<0,5*fd
		sc=Ra/(c*tw)=	47,48	[MPa]
		sc=47,48=<0,5*fd=107,5 zatem hc=1,00
		PRW=	411,69	[kN]
		PRW=411,69=>Ra=82,04		[kN]
			warunek spe³niony
POZYCJA 2.0
	PODCI¥G
POZYCJA 2.1
	SCHEMAT STATYCZNY, OBCI¥¯ENIA
	Przyjêto schemat statyczny jako belkê wolnopodpart¹ .
		a=	2,4	[m]
		n=	9
		L=n*a=	21,6	[m]
	Obci¹¿enia:
	*si³y skupione => reakcje ze stropu:
		P=2*Ra=	164,08	[kN]				125,379066
	W dalszych obliczeniach si³y skupione zast¹piono obci¹¿eniem ci¹g³ym g							52,2412775
		g=P/a=	68,36	[kN/m]				54,67
	*ciê¿ar w³asny blachownicy (szacunkowy):
	gbl=(0,7+0,1*L)*0,85=		2,43	[kN/m]
	*obci¹¿enie sumaryczne:
		q=g+gbl=	70,80	[kN/m]
POZYCJA 2.2
	OBLICZENIA STATYCZNE
		Mmax p =	0,125 * q * L2=	4128,81	[kNm]
		Ra p = Rb p =	0,5 * q * L=	764,60	[kN]
POZYCJA 2.3
	WYMIAROWANIE PRZEKROJU :
	POZYCJA 2.3.1
		WSTÊPNE PRZYJÊCIE PRZEKROJU POPRZECZNEGO:
		Wstêpne przyjêcie wymiarów œrodnika:
		Wpotrz=	max M p / fd
		Mmax p =	4128,81	[kNm]	;wg pozycji 2.2
		fd=	295,00	[MPa]	;dla stali 18G2 gruboœci g>16
		Wpotrz=	13995,98	[cm3]
		przyjêto gœr=	13	[mm]
		hœr={1,1;1,2}*(Wpotrz/gœr )0,5
			hœr=	114,136015493506	[cm]
			=	124,512016902006	[cm]
		Przyjêto hœr=	147	[cm]
		Okreœlenie smuk³oœci blachownicy :
			hœr/gœr=	113,08
		Wstêpne przyjêcie wymiarów pasów:
		Moment zginaj¹cy wstêpnie zastêpujê par¹ si³:
			M=H*l
			l=(hœr+gp)=	149		[cm]
			M max p=	4128,81		[kNm]
				hœr=	147	[cm]
				gp=	2	[cm]
			H=Mmaxp/l=	2771,02		[kN]
			B=0,25*hœr=	36,75		[cm]
			Przyjêto B=	37		[cm]
			gp=H/(B*fd)=	2,54		[cm]
		Przyjęto grubość pasów gp=		4	[cm]
	POZYCJA 2.3.2
		OKREŚLENIE KLASY PRZEKROJU BLACHOWNICY:
			fd=	295,00	[MPa]
				0,85
		*klasa przekroju dla œrodnika:
		b=	147	[cm]
		t=	1,3	[cm]
		b/t=	113,08	>105*e=	89,64
		Środnik znajduje się w klasie 4.
		*klasa przekroju dla pasa:
		b=	37	[cm]
		t=	4	[cm]
		b/t=	9,25	>14*e=	11,95
		Pas znajduje się w klasie 4.
	Ca³kowit¹ klasê przekroju blachownicy okreœlono na klasê 4.
POZYCJA 2.4
	NOŚNOŚĆ PRZEKROJU:
	POZYCJA 2.4.1
		Nośność przekroju na zginanie .
		Rozpatrujemy przekrój w środku rozpiętości,występuje tam max.moment
		zginający.
		MR=yp*W*fd		;wspó³czynnik redukcyjny
			W	:wskaŸnik wytrzyma³oœci przekroju
			fd	;wytrzyma³oœc stali 18G2 dla 40=>gr.>16mm
		fd=	295	[MPa]
		Ustalenie wartości współczynnika yp:
		*dla środnika:
		K=0.4+0.6*n		0,4
		b=	147
		t=	1,3
			0,946
			0,834
		*dla pasa:
			1	;ze wzglêdu na obetonowanie pasa
		Przyjęto yp=	0,834
		Obliczenie wskaźnika wytrzymałości:
		I=	2031791,99	[cm4]
		W=I/(b+g)*2=	26911,15	[cm3]
		Nośność przekroju:
		MR=	6620,95	[kNm]
		współczynnik zwichrzenia
			1	;ze wzglêdu na obetonowanie górnego pasa
		MMAX/(fl*MR)=	0,624	<=1
		Nośność przekroju sprawdzona.
	POZYCJA 2.4.2
		Noœnoœæ obliczeniowa przekroju na œcinanie:
		Sprawdzam przy podporze.
		V=Rap=Rbp=	764,60	[kN]
		VR=0,58*ypv*Av*fd
		Av	;pole przekroju czynnego przy œcinaniu
		Av=	191,1	[cm2]
			;wspó³czynnik niestatecznoœci przy œcinaniu
			
			;smukłość względna
		fd=	295	[MPa]
		b=	147	[cm]
		t=	1,3	[cm]
				b,t	;szerokoœæ i gruboœæ œcianki
		K	;wspó³czynnik podparcia i obci¹¿enia œcianki
			Zak³adam ¿ebra usztywniaj¹ce co 1.2m.
			a=	1,2	[m]
			b=	2,4	[m]
				0,500	<=1
			K=	0,398
			0,94
			1,062
		VR=0,58*ypv*Av*fd=	3472,99	[kN]
		V/VR=	0,22	<=1
		warunek nośności spełniony.
	POZYCJA 2.4.3
		Zakłada się zmianę grubości pasów na długości.
		q=	70,80	[kN/m]
		Ra=	764,60	[kN]
		Mmax p=	4128,81	[kNm]
		*moment osi¹ga 2/3*Mmax:
		2/3*Mmax p=	2752,54	[kNm]
		na d³ugoœci od podpory:
		l1=	4,56	[m]
		Pierwsza zmiana grubości pasów na długości 3,5m od podpory.
		Si³y wewnêtrzne wystêpuj¹ce w przekroju w odleg³oœci l1 od podpory:
		l1=	3,5	[m]
		T1=	516,81	[kN]
		M1=	2242,46	[kNm]
		*moment osi¹ga 5/6*Mmax:
		5/6*Mmax p=	3440,68	[kNm]
		na d³ugoœci od podpory:
		l2=	6,39	[m]
		Druga zmiana grubości pasów na długości 6m od podpory.
		Si³y wewnêtrzne wystêpuj¹ce w przekroju w odleg³oœci l2 od podpory:
		l2=	6	[m]
		T2=	339,82	[kN]
		M2=	3313,25	[kNm]
	Określenie nośności przy pierwszej zmianie grubości pasów:
		gp1=	2	[cm]	;pierwsza gruboœæ pasów
		fd=	305	[MPa]	;dla stali 18G2 gr.<16mm
		Okreœlenie klasy przekroju dla pierwszej gruboœci:
			0,84
		*œrodnik bez zmian: klasa 4
		*klasa przekroju dla pasa:
		b=	37	[cm]
		t=	2	[cm]
		b/t=	18,50	>14*e=	11,75
		Pas znajduje się w klasie 4.
		Przekrój znajduje się w klasie 4.
		Noœnoœæ obliczeniowa przekroju zginanego (dla przekroju klasy 4) :
		MR=y*W*fd	<=ap*fd*W
			0,85	;zak³adam nie przeœwietlanie spoin
			;wspó³czynnik redukcyjny
		y=	0,834
		W	;wska¿nik wytrzyma³oœci
		I1	;moment bezw³adnoœci
		I1=	1165609,66	[cm4]
		W=	I1/(0,5*b+g1)
		W=	15438,54	[cm3]
		Wspó³czynnik ap<y zatem miarodajny jest wzór:
		MR1=y*W*fd=	3927,10	[kNm]
		Si³y wewnêtrzne wystêpuj¹ce w przekroju:
		T1=	516,81	[kN]
		M1=	2242,46	[kNm]
		fd=	305	[MPa]
		Nie uwzglêdniam si³y tn¹cej ,poniewa¿ V<0.3*VR.
		V=	516,81	<0.3*VR=	1041,90	[kN]
		M1/MR1=	0,57	<=1
			warunek spe³niony
	Określenie nośności przy drugiej zmianie grubości pasów:
		gp2=	3,4	[cm]	;pierwsza gruboœæ pasów
		fd=	295	[MPa]	;18G2dla gr.>16mm
		Okreœlenie klasy przekroju dla pierwszej gruboœci:
			0,85
		*œrodnik bez zmian: klasa 4
		*klasa przekroju dla pasa:
		b=	37	[cm]
		t=	3,4	[cm]
		b/t=	10,88	>14*e=	11,95
		Pas znajduje się w klasie 4.
		Przekrój znajduje się w klasie 4.
		Noœnoœæ obliczeniowa przekroju zginanego (dla przekroju klasy 4) :
		MR=y*W*fd	<=ap*fd*W
			0,85	;zak³adam nie przeœwietlanie spoin
			;wspó³czynnik redukcyjny
			0,834
		W	;wska¿nik wytrzyma³oœci
		I2	;moment bezw³adnoœci
		I2=	1767173,76	[cm4]
		W=	I2/(0,5*b+g2)
		W=	22980,15	[cm3]
		Wspó³czynnik ap<y zatem miarodajny jest wzór:
		MR2=y*W*fd=	5653,81	[kNm]
		Si³y wewnêtrzne wystêpuj¹ce w przekroju:
		T2=	339,82	[kN]
		M2=	3313,25	[kNm]
		fd=	295	[MPa]
		Nie uwzglêdniam si³y tn¹cej.
		V=	339,82	<0.3*VR=	1041,90	[kN]
		M2/MR2=	0,59	<=1
			warunek spe³niony
POZYCJA 2.5
	ŻEBRA USZTYWNIAJĄCE POPRZECZNE
	POZYCJA 2.5.1
		¯ebro poœrednie:
		h¿=hœr=	1470	[mm]	;wysokoœæ ¿ebra
		b¿=h¿/30+40=	89,0	[mm]
		Przyjêto b¿=	150	[mm]	;szerokoœæ ¿ebra
		g¿=>b¿/15=	10,00	[mm]
		Przyjêto g¿=	10	[mm]	;gruboœæ ¿ebra
	Momeny bezw³adnosci przekroju wzglêdem osi w p³aszczyŸnie œrodkowej œrodnika -Js
					rys.
		Js>=k*b*t3=J
		b=hœr=	1470	[mm]
		t=gœr=	13	[mm]
		k=1.5*(b/a)2>=0.75
		a=	1,2	[m]	;rozstaw ¿eber
		b=h¿=	1,47	[m]	;wysokoœæ ¿ebra
		k=	2,25
		Przyjêto k=	2,28
		J=	736,35	[cm4]
		Js=	807,000	[cm4]
			Js>J	warunek spe³niony
	POZYCJA 2.5.2
		¯ebro podporowe:
		-jak dla ¿ebra poœredniego:
		h¿=hœr=	1470	[mm]	;wysokoœæ ¿ebra
		b¿=	150	[mm]	;szerokoœæ ¿ebra
		g¿=	10	[mm]	;gruboœæ ¿ebra
	*Sprawdzenie klasy ¿ebra:
		bs=	150,00	[mm]
		ts=	10,00	[mm]
			fd=	305	[MPa]
				0,84
		bs/ts=	15,00	>14*e=	11,75
	Żebro znajduje się w klasie 4.
	POZYCJA 2.5.2.1
	*Sprawdzenie nośności na ściskanie żeber podporowych:
	Obci¹¿enia wystêpuj¹ce w przekroju s¹ obci¹¿eniami statycznymi , zatem mo¿na
	uwzgledniæ w obliczeniach czêœæ wspó³pracuj¹c¹ œrodnika oszerokoœci 30hœr.
					rys.
		warunek noœnosci:
		N=Ra p = Rb p =	764,60	[kN]
		NRC=y*A*fd
			A=gœr*(30*gœr+g¿)+2*g¿*b¿=	82	[cm2]
			
				305	[MPa]
			K=2.2+0.8*n
				1
			K=	3
			b/t=b¿/t¿=	15,00
				0,675	=>yp=	1
		NRC=	2501	[kN]
		Okreœlenie wartoœci wspó³czynnika j:
				le	;d³ugoœæ wyboczeniowa
				ix	;promieñ bezw³adnoœci
		Jx=Js=	807,000	[cm4]
		A=	82	[cm2]
		ix=	3,14	[cm]
		le=0.8*h¿=	117,6	[cm]
			37,487
		Smuk³oœæ porównawcza:
			fd=	305	[MPa]
			70,526
		Smuk³oœæ wzglêdna:
			1
			0,532		0,837
		warunek noœnoœci:
		N/(j*NRC)=	0,365	<=1
			warunek spe³niony
	POZYCJA 2.5.2.2
		Sprawdzenie spoin pionowych pachwinowych.
		Ra p = Rb p =	764,60	[kN]
		fd=	305	[MPa]
		spoina pionowa aII=	0,80
		Nsp=aII*4*asp*l*fd	l=100*asp
				asp=	2,80	[mm]
				warunek:
				0.2*ts=	2	[mm]
				0.7*ts=	7	[mm]
		Przyjêto asp=	3	[mm]
	POZYCJA 2.5.2.3
		Po³¹czenie belki walcowanej z podci¹giem:
		P=Ra=	82,04	[kN]	;wg.poz.1.3
		gz=	10	[mm]	;wg.poz.2.5.1
		g=tw=	10,8	[mm]	;wg.poz.1.4.1
					rys.
					fd=	215	[MPa]
					n=	2
					nv=	2
		Przyjêto œruby klasy 4.8 :			F=P=	82,04	[kN]
		Rm=	420	[MPa]
		Re=	340	[MPa]
		Si³a przypadajaca na jedn¹ œrubê:
		S=P/2=	41,02	[kN]
		Przyjêcie œrednicy œruby:
		*ze wzglêdu na sciêcie:
					m=1
		d>=	16,63	[mm]
		*ze wzglêdu na docisk:
		d>=	7,63	[mm]
		*ze wzglêdu na zerwanie trzpienia :
		0.65*Rm*As=	27,3	*As
		0.85*Re*As=	28,9	*As
		S<=27.3*As
		As=	1,50	[cm2]
		d>=	13,83	[mm]
		Przyjęto śruby M-20
		Sprawdzenie przekroju os³abionego:
		ANV=(16+4-1.5*2)*1.08=	18,36	[cm2]
		ANT=(4+0.5*2)*1.08=	5,4	[cm2]
		FRj=	352,94	[kN]	>P=82.04kN
		Warunek spe³niony.
	POZYCJA 2.6
		Sprawdzenie ugiêcia podci¹gu:
		q=	54,67	[kN/m]	;charakterystyczne
		l=	21,6	[m]
		E=	205	[GPa]
		J=	1767173,76	[cm4]
		fdop=	6,17	[cm]
		f=	4,71	[cm]

---

Sheet 2: Arkusz2

POZYCJA 3.0
	Słup
POZYCJA 3.1
	Przyjêcie wymiarów:
		WysokoϾ H=	6,6	[m]
	Okreœlenie d³ugoœci wyboczeniowej:
		lw=j*H=	6,6	[m]		1
	Przyjêcie przekroju s³upa:
								rys.10
		R=	764,60	[kN]	wg.poz.2.2
		fd=	215	[MPa]
	Obliczam smuk³oœæ s³upa:
			Wstêpnie przyjêto:
				60
				84
				0,714	=>		1
							0,735
		A=	96,77	[cm2]
	Przyjêto 2 T 260.£¹czne pole przekroju A=				106,8	[cm2]
	Dane:
	F=	53,4	[cm2]	h=	260	[mm]
	ix=	10,4	[cm]	s=	113	[mm]
	Jx=	5740	[cm4]	g=	9,4	[mm]
	iy=	2,32	[cm]	t=	14,1	[mm]
	Jy=	288	[cm4]	r=	9,4	[mm]
	Wx=	442	[cm3]
	Wy=	51	[cm3]
	Okreœlenie klasy przekroju:				1
	*dla œrodnika:
		b=h-2*(r+t)=	213	[mm]
		t=g=	9,4	[mm]
		b\t=	22,7	<=33*e=	33
	*dla pasa:
		b=0.5*(s-g)=	51,8	[mm]
		t=t=	14,1	[mm]
		b\t=	3,7	<=14*e=	14
	Klasę przekroju określono jako 3.
POZYCJA 3.2.1
	Określenie nośnosci:
	Nośność określam względem osi X-X:
				1		;dla przekroju klasy 3
			fd=	215	[MPa]	;dla stali ST3Sx
		NRC=y*Ac*fd=	2296,2	[kN]
	Określam współczynnik j zależny od smukłości względnej:
					63,46
					84
					0,755	=>j=	0,713
	warunek noœnoœci:
		N/(j*NRC)=	0,93	<=1
		warunek noœnoœci spe³niony
POZYCJA 3.2.2
	Sprawdzenie nosnoœci pojedyñczej ga³êzi s³upa pomiêdzy przewi¹zkami:
	Okreœlenie rostawu przewi¹zek:
	n	l1		0.8*lx
	2	200	86,21	50,77
	4	120	51,72	50,77
	6	85,71	36,95	50,77
	n;liczba przewi¹zek
		63,46
	iy=	2,32	[cm]
	Przyjêto 6 przewi¹zek.
	smuk³oœæ wzglêdna:
			0,440	=> j1=	0,896		0,713
					warunek spe³niony
POZYCJA 3.2.3
	Okreœlenie noœnoœci s³upa wzglêdem osi Y-Y;
	Okreœlenie rozstawu dwuteowników:
					rys.11
	Jyc=1.1*Jxc
	Jxc=2*Jx=	11480	[cm4]
	Jyc=	12628	[cm4]
	e=	21,25	[cm]	s=	11,3	[cm]
				Przyjêto odleg³oœæ miedzy dwuteownikami e=	28,3	[cm]
	czyli:	Jyc=	21959,8	[cm4]
		iy=	14,34	[cm]
			46,027
	Smuk³oœæ zastêpcza elementu wieloga³êŸowego:
						46,027
					m=	2
						36,946
						59,021
						84
						0,703	=> j=	0,744
						0,440	=> y=j=	0,896
						warunek nosnosci;
						n=	0,999	<=1
						warunek spe³niony
POZYCJA 3.3.1
Obliczenie przewi¹zek:
Przyjêto przewi¹zki czo³owe(dane projektowe) o gruboœci identycznej jak stopki dwuteowników.
					rys.12
		wymiary:
		gp=	14,1	[mm]
		bp=	170	[mm]
		hp=	200	[mm]
Klasa przewi¹zek:
	fd=	215	[MPa]
		1
	bp/gp=	14,18		15
	bp/gp=	14,18		105
Przyjêto 3 klasê przewi¹zki.
*zastêpcza si³a poprzeczna :
		Q=0.012*A*fd
		A=	106,8	[cm2]
		Q=	27,55	[kN]
*si³a dzia³aj¹ca na przewi¹zkê:
				n=	2
				m=	2
				a=e=	28,3	[cm]
				l1=	85,71	[cm]
		Vp=	41,73	[kN]
*moment dzia³aj¹cy na przewi¹zkê:
		Mp=	5,90	[kN/m]
*okreœlenie wp³ywu scinania:
	VR=0.58*jpv*Av*fd
		Av=0.9*gp*hp=	25,38	[cm2]
	smuk³oœæ wzglêdna:
				fd=	215	[MPa]
				b=hp=	200	[mm]
				t=gp=	14,1	[mm]
				a=bp=	170	[mm]
					0,850
				Kv=	0,592
					0,150
					6,663
				Przyjęto jpv=	1
		VR=	316,49	[kN]
		0.3*VR=	94,95	[kN]	> Vp=	41,73	[kN]
	Nie uwzglêdniam si³y tn¹cej.
	Warunek noœnoœci:
				Mp=	5,90	[kN/m]
					1
				MRC=	
					1
				W=gp*hp2/6=	94,00	[cm3]
				MRC=	18,80	[kN/m]
		Mp/(jL*MRC)=	0,31	<=1
	warunek noœnoœci spe³niony
POZYCJA 3.3.2
Sprawdzenie po³¹czenia przewi¹zek z ga³êŸami s³upa:
Zgodnie z za³o¿eniem projektowym przewi¹zki ze s³upem po³¹czone s¹ przy pomocy spoin
czo³owych.
	Przyjêto as=	14	[mm]	ls=	200	[mm]
					rys.13
Sprowadzenie si³ do œrodka ciê¿koœci spoiny:
	Vs=Vp=	41,73	[kN]
	Ms=Vp*0.5*bp=	3,55	[kN/m]
Sprawdzenie noœnoœci po³¹czenia (spoiny czo³owe):
				Ms=	3,55	[kN/m]
				W=as*ls2/6=	93,33	[cm3]
					38,00	[MPa]
				Vs=	41,73	[kN]
				A=	28	[cm2]
					14,90	[MPa]
Na podstawie tablicy 18 przyjêto:
		1
		0,6
sprawdzenie warunku:		r=	45,40	[MPa]	<=fd
		warunek spe³niony
POZYCJA 3.4
Głowica słupa:
Przyjêcie wymiarow:
				rys.14
		przyjêto gruboœc blachy g=	12	[mm]
				R=	764,60	[kN]
				fd=	215	[MPa]
					0,8
				a=	12	[mm]
				l=	396	[mm]
		160,90	[MPa]	<=aL*fd=	172	[MPa]
	warunek spe³niony
POZYCJA 3.5
Podstawa słupa:
POZYCJA 3.5.1
Przyjêcie wymiarow:
				rys.15
Przyjêto:	B=	420	[mm]
	G=2*0,419*H=	5,53	[kN]
	R=	764,60	[kN]
	N=2*R+G=	1534,72	[kN]
		4,50	[MPa]
	A>=	812,02	[mm]
	Przyjêto A=	820	[mm]
Sprawdzenie warunku:
		A/B=	1,95238095238095	<=2	warunek spe³niony
Obliczenie rzeczywistych naprê¿eñ:
		4,46	[MPa]		4,50	[MPa]
Podzia³ blachy na umowne obszary:
						a1=	283	[mm]
						b1=	260	[mm]
						b2=	268	[mm]
						a2=	260	[mm]
						a3=	70	[mm]
					rys.16
	p=srzecz=	4,46	[MPa]
P³yta pierwsza(oparta na czterech krawêdziach):
	a1/b1=	1,09	=> a=	0,055
	M1=a*p*a12=	19,63	[kN]
P³yta druga(oparta na trzech krawêdziach):
	b2/a2=	1,03	=> a=	0,112
	M2=a*p*a22=	33,74	[kN]
P³yta trzecia(wspornik):
	M3=0.5*p*a32=	10,92	[kN]
	Mmax=M2=	33,74	[kN]
Przyjêcie gruboœci blachy podstawy:
				M=M2=	33,74	[kNm]
				fd=	205	[MPa]
				g>=	31,42	[mm]
				Przyjêto g=	32	[mm]
POZYCJA 3.5.2
Blacha trapezowa;
		Przyjęto blachę trapezową g=	10	[mm]
POZYCJA 3.5.2.1
Połączenie blachy trapezowej ze słupem:
Przyjêto 4 spoiny zewnêtrzne i spoiny wewnêtrzne:ze wzglêdu na trudnoœci wykonania spoin
wewnêtrznych przyjêto 50% ich noœnoœci.Zatem do obliczeñ przyjmujê 6 spoin.
		g1=	14,1	[mm]
		g2=	10	[mm]
warunek spawalności:		0.2*g1=	2,82	<=a<=	0.7*g2=	7	[mm]
		Przyjêto gruboœæ spoiny a=	4	[mm]
				fd=	215	[MPa]
					0,8
				F=N=	1534,72	[kN]
				l>=	371,78	[mm]
				Przyjêto l=	400	[mm]
POZYCJA 3.5.2.1
Połączenie blachy trapezowej z podstawą słupa:
		g1=	32	[mm]
		g2=	10	[mm]
warunek spawalności:		0.2*g1=	6,4	<=a<=	0.7*g2=	7	[mm]
		Przyjêto gruboœæ spoiny a=	7	[mm]
Warunek nośności dla spoin:
						0,7
					l=	304	[cm]
					P=N=	1534,72	[kN]
						72,10	[MPa]
						50,98	[MPa]
						50,98	[MPa]
Naprê¿enia rozwarstwiaj¹ce:
			B=	42	[cm]
			b2=	26,8	[cm]
				4,46	[MPa]
			Q=	501,59	[kN]
Obliczenie œrodka ciê¿koœci przekroju:
					rys.17
	Pole przekroju:A=	214,4	[cm2]
	Moment stat.S=	2071,04	[cm3]
	Œrodek ciê¿k. xc=	9,66	[cm]
	Moment statyczny blach podstawy wzglêdem X-X S=					1083,22	[cm3]
	Moment bezw³adnoœci przekroju:				J=	34201,93	[cm4]
			108,48	[MPa]
Warunek nośności dla spoin:
	r=	149,64	[MPa]	< fd=	215	[MPa]
	warunek spełniony
Sprawdzenie na zginanie:
		67,21	[kNm]
	W=Jxx/e=	1019,73	[cm3]
	MR=W*fd=	219,24	[kNm]
Warunek noœnoœci:
	M/MR=	0,307	<1
	warunek spełniony

---

Sheet 3: zestawienie

Zestawienie stali ;STROP :blachownica i belki stalowe; stal St3S
Nr	Element	Długość [mm]	szt.	masa[kg/mb]	masa całkowita [kg]
	Belka stropowa
	T300	6200	38	54,2	12769,52
	Blachownica:
	P1
1	bl.20*370	3695	2	5,81	42,93
2	bl.13*1470	6695	1	150,01	1004,34
3	bl.10*1470	150	12	115,395	207,71
4	bl.34*370	2500	2	98,753	493,77
					1748,74
				Strop zawiera P1:	4,00
					6994,98
				dodatek na spoiny1,5%:	104,92
					7099,90
	P2
3	bl.10*1470	150	7	115,395	121,16
5	bl.13*1470	8600	1	150,01	1290,12
6	bl.40*370	9600	2	116,18	2230,66
					3641,94
				Strop zawiera P2:	2,00
					7283,87
				dodatek na spoiny1,5%:	109,26
					7393,13
				sumarycznie:	27262,56	kg
Zestawienie stali ;Słup; stal St3S
Nr	Element	Długość [mm]	szt.	masa[kg/mb]	masa całkowita [kg]
	T260	6600	2	41,90	553,08
7	bl.14*170	200	14	18,68	52,31
	bl.10*400	720	2	56,52	81,39
	bl.32*820	420	1	205,984	86,51
	bl.12*420	280	1	39,564	11,08
					784,37
				dodatek na spoiny1,5%:	11,77
					796,14