pkm osinski
32

262 5. Przekładnie

Za pomocy jednego stopnia przełożeń (jednej pary kół zębatych) motta; realizować tylko ograniczoną wartość przełożenia prędkości obrotowej. Do dtopj przełożeń korzystniej, ze względów technicznych i ekonomicznych, zastotm* przekładnię dwu- lub trzystopniową o przełożeniu całkowitym równym iloczyne* przełożeń częściowych, tj. przełożeń poszczególnych stopni. Zalecane wartoioiptn łożeń podano w tabl. 5.4.

Tablica 5.4. Zalecane przełożenia przekładni zębatych

A. Przekładnie walcowe z zazębieniem zewnętrznym

możliwe

<«

<45

<200

Jednostopniowa

Dwustopniowa

Trzystopniowa

zwykłe <6 <35 < ISO

wyjętkowe <18 < 60 <300

B. Przekładnie stożkowo-walcowe

Przełożenie całkowite	7,1	(T 8	10	12,6	16
Przełożenie stopnia stożkowego	,2	2	2,5	3.15	4
Przełożenie stopnia walcowego	3,55	4	4	4	4

W przypadku przekładni stożkowo-walcowych stopień stożkowy umiesteuni na początku, po stronic szybkobieżnej, i dajemy na nim przełożenie u, 4 3. kjjh-kowo do 5. Jest to podyktowane tym, że koszt przekładni stożkowej jest oU trzykrotnie większy od kosztu przekładni walcowej o zbliżonym przełożeniu i mat

pmfożanit cotkowlt* o

Rys. 5.M. Przełażenia częściowe w przekładniach dwu- i trzystopniowych, zalecano dis oWI^' mmmmm objętości, pr/.y jednakowych tfumi wszystkich stopni, u, - przełożenie stopni* stożktistf H* pierwszego w przypadku przekładni stożkowo-walcowych

Przez różny podział przełożeń na poszczególne stopnie można opływać na latali, wielkość i masę całej przekładni wielostopniowej. Często dążymy do mtm-dtiizacji objętości przekładni i w takim przypadku możemy dobierać przełazem* crpriowe według zaleceń przedstawionych na rys. 5 .10.

Po dobraniu przełożeń częściowych przystępujemy do wstępnego wyznaczenia fjcnrnych parametrów i wymiarów kół zębatych w poszczególnych stopniach Obliczenie średnic kół i szerokości wieńców. Z warunku na naprężenia eykowe — wzory (3.62), (5.63), (5.67), (5.68) — po przekształceniu otrzymuje się sTÓr na obliczenie iloczynu

. . FK_h u+I 0.3SĆT

ba. = —=--- ———-r

a fis    u sinacosa

(5.87)

i;b wstawiając F = 2M_x/d_x wzór na iloczyn

_m 2A/,AT_h u+l (U5£

¹ aft? u sinacosa

(188)

oprowadzając względną szerokość zębnika <ft

5.5) oraz

(5.89)

otrzymuje się wzór na obliczenie średnicy zębnika

_d _ J2M₁K_H u+1    035£

¹ y/    ^u sin»cos s

(5.90)

We wzorach tych przyjęto współczynnik eksploatacyjny K =» A_M. odnoszący się do obliczeń na naciski i podobnie przyjmie się A' = A, w obliczeniach nu zginanie

Tablica 3.S. Względna szerokość rębcuko p - bid,

Położenie kól względem łożysk	Wątłości ft/dj
	obróbka cieplno
	ulepszanie HB > 200	pa węglanie i hartowanie powierzchaM**	azotowanie
Symetryczne	<1.4		<08
N iesytnetryczne	<u.	<0,9	<0*
Wysięgnikowe	<0k7

Uwagę

I. Mr uzębieniu daakowrm prrjjmojc m dlt pmalm—¹ "In —mc t uw    (Kinuuuonc pra* 0>T-*>.

1 IM* nKo» ł modylWscw    *■* C" 'Ulw* M

ofed^Mniadk fńrwjwd) wO*ch I tał>i*<maud> M r.M«u.-    i Kat

IJS • M nuli