i — «/<f jest onjętością płyty. Struty wiroprądowc przypadające nu jednostkę objętości wynoszą
P
v
(od ,
---Bi
2 }iń Sr‘
(9.99)
Wzory (9.98) i (9.99) zostały wyprowadzone przy założeniu, że przenikalność magnetyczna pt płyty jest wielkością stałą. Przenikalność magnetyczna ciał ferromagnetycznych zmienia się w szerokich granicach, wobec czego w tym przypadku otrzymane wzory można stosować jedynie do obliczeń szacunkowych.
Obecnie wyprowadzimy wzór na straty wiroprądowe w bardzo cienkich blachach, których grubość jest bardzo mała w porównaniu z A określoną wzorem (9.86). W tym celu zastąpimy funkcje trygonometryczne i hiperboliczne zawarte we wzorach (9.98) j (9.99) przez szeregi potęgowe, zatrzymując w nich dwa pierwsze wyrazy:
L d d d3 sh ,,
A A 6A3
d d d3
A A 6 A3
A 2A2 d d2
fobec czego
d |
d | |
sh- |
— sm — | |
A |
A |
d |
Ł d |
d |
3 A |
ch- - |
—cos- | |
A |
A |
y podstawieniu do zależności (9.99), znajdujemy
P
v
(9,100)
zie: / oznacza częstotliwość.
W przypadku bardzo cienkich blach, średnia wartość indukcji magnetycznej jest ivna w przybliżeniu indukcji magnetycznej pola zewnętrznego, czyli Bb «B0, wobec go
P
v
-f2yd2B
2 i 0 !
(9.101)
:y czym B0 jest wartością skuteczną indukcji magnetycznej pola zewnętrznego. Poważ w obliczeniach stosowana jest często wartość maksymalna B0m indukcji roagnetycz-
(9.102)
Stwierdzamy zatem, ?c straty wiroprądowe w bardzo cienkich blachach, umieszczonych w podłużnym polu magnetycznym równomiernym, są proporcjonalne do kwadratu częstotliwości, kwadratu grubości płyty oraz do kwadratu wartości skutecznej (lub maksymalnej) indukcji magnetycznej pola zewnętrznego. Jak wynika z zależności (9.101), straty wiroprądowe nje zależą od przenikalności magnetycznej płyty. Z tego powodu ten wzór znajduje również zastosowanie w przypadku blach ferromagnetycznych. Duża zależność strat wiroprądowych od grubości blachy jest przyczyną, że rdzenie transformatorów wykonuje się z cienkich blach.
9.7,4, Walec metalowy w podłużnym polu magnetycznym
Nieskończenie długi walec metalowy o przekroju kołowym umieszczony jest w równomiernym polu magnetycznym o natężeniu H0, przy czym linie tego pola są równolegle do osi walca. Niech r0 oznacza promień przekroju walca, y, jj. — jego konduktywność i przenikalność magnetyczną, zaś przenikalność magnetyczna środowiska otaczającego jest równa fi0.
Wprowadzimy układ współrzędnych walcowych r, 9, z, którego oś Oz stanowi oś walca (rys. 9.13). Ze względu na symetrię układu, wielkości charakteryzujące pole elektromagnetyczne w badanym układzie zależą tylko od współrzędnej r.
<D ih
Rys. 9.13. Walec metalowy w podłużnym polu magnetycznym
I
Natężenie pola magnetycznego we wnętrzu i na zewnątrz przewodu ma jedynie składową Hz{r). Na podstawie I prawa Maxwelia (9.1) stwierdzamy, że natężenie pola elektrycznego ma tylko składową Ee(r), przy czym
(9.103)
zaś na podstawie 11 równania Maxwella (9.2), znajdujemy
r dr
czyli
(9.104)
d E* 1
~~ + E0= -j wpHt.
dr r