24 luty 07 (55)
Rys. 3.75. Wektor główny sił bezwładności i moment główny sił bezwładności oraz równoważny układ sił bezwładności w płaszczyznach korekcyjnych
Otrzymujemy ostatecznie dwie siły bezwładności B1 oraz 62 przyłożone w płaszczyznach n-j i n2.
Bf = B/ + Bf (3.73)
62=62+62 (3.74)
Aby zatem wirnik wyrównoważyć dynamicznie, należy w płaszczyznach i n2, zwanych płaszczyznami korekcyjnymi (lub płaszczyznami wyważania), umieścić masy korekcyjne mk1 i mk2 na promieniach korekcyjnych rk2
(rys. 3.75), obróconych o kąt 180° w stosunku do sił bezwładności Bj i B2, co kończy dowód twierdzenia.
Masy korekcyjne mk1 i mk2 na promieniach korekcyjnych r^ i rk2 przy obrocie wału z prędkością kątową BJ wywołują siły bezwładności równoważące siły B, i B2, muszą być zatem spełnione równania:
B-, = mk1rk1co2 (3-75)
B2 = mk2rk2a>2 (3.76)
Z przedstawionego twierdzenia wynika również, że dowolny niewyrównoważo-ny wirnik można zamodelować za pomocą wirnika wyrównoważonego i dwóch dodatkowych mas leżących w niepokrywających się płaszczyznach prostopadłych do osi wirnika.
Różne możliwe warianty stanu wyrównoważenia przeanalizujemy na przykładzie wirnika składającego się z wału i osadzonych na nim dwóch cienkich tarcz, które zamodelujemy w postaci układu mas skupionych mi i m2.
205
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
24 luty 07 (62) Rys. 3.84. Schemat dwucylindrowego silnika w układzie rzędowym Na podstawie (3.77) w24 luty 07 (114) Rys. 3.115. Wykres zredukowanego momentu bezwładności mechanizmu jarzmowego Jzn((Pi24 luty 07 (142) Rys. 3.134. Modyfikacja charakterystyki mechanicznej silnika napędowego zredukowane24 luty 07 (151) Rys. 4.3. Człony typu łącznik wraz z elementami określającymi położenie wybranych p24 luty 07 (155) Rys. 4.8. Modelowanie i analiza kinematyczna mechanizmu złożonego o strukturze szer24 luty 07 (16) Rys. 3.43. Stożek tarcia pary kinematycznej Rkt = -R,k - całkowita reakcja w parze p24 luty 07 (20) Rys. 3.48. Analiza wykreślna warunku równowagi granicznej członu podpartego na podpo24 luty 07 (22) Rys. 3.50. Tarcie w parze kinematycznej obrotowej Zjawisko tarcia oraz związane z ni24 luty 07 (42) Rys. 3.68. Analiza statyczna mechanizmu z uwzględnieniem tarcia: a) analiza sił dzia24 luty 07 (54) Rys. 3.74. Model fizyczny niewyrównoważonego wirnika w postaci cienkich niewyrównowa24 luty 07 (149) Podstawowymi składnikami budowy mechanizmów prostych i złożonych są grupy struktura24 luty 07 (28) Rysunek 3.57 przedstawia wieloboki sił wykonane w trakcie analizy mechanizmu bez uwz24 luty 07 (33) gdzie: Ld - dodatnia praca sił napędzających (praca dostarczona), Lu - ujemna praca24 luty 07 (80) Występujące we wzorach (3.96) i (3.97) wyrażenia O2 (0: f 2 (Oi zr zr(O, oraz co,23 luty 07 (55) Oznacza to, że długości rysunkowe wektorów prędkości liniowej oraz przyspieszenia li24 luty 07 (111) Przykład 3.32 Na wale wirnika układu napędowego (rys. 3.112) zamontowana jest tarcz24 luty 07 (115) Przykład 3.34 Masy i siły działające na człony maszyny zredukowano do członu napędz24 luty 07 (124) Przykładowe charakterystyki Mc(ę) i Mb((p) pokazano na rysunku 3.121. Rys. 3.121. P24 luty 07 (137) M. =a-bo) Ns =(a-bw )a N -a- 40 Rys. 3.131. Charakterystyka silnika o momencie liniwięcej podobnych podstron