DSCN0501

DSCN0501



.w 2. Geometria i kinematyka ewolwcntowych przekładni walcowych

Zarys zęba jesi symetryczny. W odległości s (rys. 2.1) mierzonej po luku okręgu podziałowego przebiega ewolwenta w przeciwnym kierunku. Tak więc cały obrys zęba wyznaczony jest fragmentem ewolwenty między punktami L i K oraz symetrycznie L' i K' po drugiej stronie zęba (rys. 2.2), lukiem okręgu wierzchołków

Rys 2.1 Zarys zęba: a) zewnętrznego, b) wewnętrznego

KK\ okręgu stóp oraz tzw. linią przejściową LM. Zarys zęba będzie określony, jeżeli podane zostaną: r — liczba zębów;

xa - kąt przyporu na średnicy podziałowej równy nominalnemu kątowi zarysu;

- moduł, a tym samym średnica podziałowa d = rmn;

(/„ — średnica wierzchołków; df - średnica podstaw;

s - grubość zęba mierzona na luku okręgu podziałowego, oraz jeżeli znany będzie kształt linii przejściowej, zależny od przesunięcia zarysu i technologii wykonania uzębienia.

Proporcje wymiarowe zębów ewolwentowych odniesione do modułu zostały znormalizowane i podawane są jako tzw. zarys odniesienia. Ułatwiło to w głównej mierze obróbkę uzębień, zmniejszyło bowiem liczbę typów i wielkości narzędzi.

2.1.2. Zarys odniesienia

Zarys odniesienia to zarys zębów zębatki, którą nazywa się zębatką odniesienia. Znormalizowane zarysy odniesienia podane są w normie PN-78/M-88503 i dotyczą kół zarówno walcowych jak i stożkowych o modułach mn % I mm. Zarys odniesienia uzębień kół walcowych przedstawiono na rys. 2.3. Zaznaczona jest na nim linia podziałowa zębatki, tj. linia przebiegająca na takiej wysokości, że mierzone na niej grubości zęba i szerokości wrębu równe są połowie podziałki s = e = lp = Znormalizowane wymiary odniesione są do modułu normalnego m„ i wynoszą:

i wysokość prostoliniowego zarysu zębów h, = 2/i* m„ = 2mn, przy czym linia

Rys. 2.3. Zarys odniesienia: a) zębatka odniesienia, b) modyfikacja zarysu u wierzchołka zęba. m, -moduł normalny według PN-78/M-88502, a„ - kqi zarysu normalnego (a. = 20*). h. - wysokość głowy zęba (/id = I mn), hf - wysokość stopy zęba (hf = 1,23 m„), h, - wysokość graniczna zęba, h_ -wysokość przenikania (łi„ = 2mn), c — luz wierzchołkowy (c = 0,2$ m,,|, gt - promień krzywizny

krzywej przejściowej



podziałowa przechodzi w połowie tej wysokości (/i* - współczynnik wysokości głowy zęba zarysu odniesienia, /i* = I);

—    luz wierzchołkowy (pkt 2.10): c = c*mn = 0,25 mn;

—    promień łuku przejściowego (linii przejściowej) gf = Q*mn = 0.38 m„.

Dopuszcza się, aby w technicznie uzasadnionych przypadkach przyjmować

wartość współczynnika luzu wierzchołkowego c* z zakresu 0,25 -fO,35 przy obróbce kół zębatych dłutakami i wiórkownikami oraz do wartości c* = 0,4 przy szlifowaniu. Dopuszcza się także, aby przyjmować q} ^ 0,38.

W celu poprawienia współpracy kół pod obciążeniem zaleca się, aby stosować modyfikację zarysu zębów polegającą na ścięciu części zarysu odniesienia u wierzchołka zęba. Polskie Normy dopuszczają prostoliniowe ścięcie na wysokości do ha 0,45 m„ o 'maksymalnej głębokości do Aa = 0,01 ni, (rys. 2.3b).

2.1.3. Technologiczne zasady kształtowania uzębień

Zęby kół walcowych wykonywane są zasadniczo dwiema metodami: kształtową i obwiedniową. Obróbka kół zębatych metodą kształtową może być przeprowadzona frezowaniem, dłutowaniem, przeciąganiem lub szlifowaniem. Na rysunku 2.4 pokazano dwa sposoby frezowania zębów metodą kształtową: frezem krążkowym i frezem palcowym. Zarys narzędzia odpowiada zarysowi wrębu. Narzędzie wykonując oprócz ruchu obrotowego / (skrawającego) ruch posuwisty 2 wzdłuż linii zęba kształtuje zarysy wrębów (zębów) na całej szerokości wieńca zębatego.

Obróbka kół zębatych walcowych metodą kształtową jest mało wydajna i mało dokładna. Istnieje również konieczność wykonywania narzędzia oddzielnie dla każdego rodzaju uzębienia różniącego się np. modułem, liczbą zębów, przesunięciem zarysu (korekcją) itp. Stosuje się ją obecnie jeszcze do wykonywania kół o


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
DSCN0514 2. Geometria i kinematyka ęwolwcniowych przekładni walcowych 64 Po wstawieniu odpowiednich
DSCN0502 2. Geometria i kinematyka cwolwcntowych przekładni walcowych Rys. 24. Frezowanie kształtowe
DSCN0503 2. Geometria i kinematyka ewolwentowych przekładni walcowych ■sina Dla zalecanej wartości l
DSCN0508 2. Geometria i kinematyka ewolwentowych przekładni walcowych dość istotna jest w obliczenia
DSCN0510 I &    i Geometria i kinematyka ewolwentowych przekładni walcowych Wynik
DSCN0504 44 2 Geometria i kinematyka cwolwcnlowych przekładni walcowych 44 2 Geometria i kinematyka
DSCN0509 I 54_2. Geometria i kinematyka cwolwcntowych przekładni walcowych Ze względu na to, że lini
DSCN0513 62_2. Geometria i kinematyka cwolwcntowych przekładni walcowych_ wzorów (rys. 2.33): c, = «
DSCN0515 66 2. Geometria i kinematyka cwolwenlowych przekładni walcowych wzajemnie położone, aby okr
DSCN0516 I 68_2. Geometria i kinematyka cwplwcntowych przekładni walcowych Kolejny warunek nieinierf
DSCN0519 74 2. Geometria i kinematyka cwolwcntówych przekładni walcowych Stąd =
DSCN0522 i i 80 2 Geometria i kinematyka cwolwcntowych przekładni walcowych Rys. 153. Długości linii
DSCN0524 85 84 2. Geometria i kinematyka cwolwcntowych przekładni walcowych 2.3. Kinematyka przekład
DSCN0526 88 2. Geometria i kinematyka ewolwentowych przekładni walcowych Prędkość poślizgu zmienia s
DSCN0520 2. Geometria i kinematyka cwoiwenipmych pfzeklaJm walw*>e>> 12.71) Uwzględniając
DSCN0518 72 2, Geometria i kincmnlykii ewolwcmowych pr/cklntlni wulcowych Rys. 2.46. Nacinanie zębów
DSCN0525 2. (IwnKlna 8t« kincinulykii cwolwcnłowych przekładni walcowych Rys 2.58. Zmiana prędk
DSCN0527 90 .V Wytrzymałość przekładni walcowych Cala trudność polega jednak na łym, że zarówno obci

więcej podobnych podstron