16

16



24 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków

24 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków

W yrażenie

£

JB_ V

M

U Aj


nazywamy pulsacją (częstością) własną układu

i oznaczamy coM.. Przez pulsacją rezonansową rozumie się taką wartość pulsacji wymuszenia harmonicznego, przy której amplituda odpowiedzi asymptotycznej układu osiąga wartość maksymalną. Rozważmy zatem równanie (4.1), dla którego W - Wm sin(co^). Rozwiązanie asymptotyczne będzie miało postać:

x= ,- =sin(co^-cp)    (4.3)

( coB

gdzie (p = a tan -:— |.

\C~co~A j

Dla wyznaczenia pulsacji rezonansowej wystarczy teraz obliczyć pulsację, dla której amplituda funkcji danej relacją(4.3) osiąga maksimum. Wobec powyższego:

—)=0 + to 2B2


i,    K,

Po wykonaniu zaznaczonych działań otrzymuje się wyrażenie:

0)

rez

f B V

Ia/2


(4.4)

Jak łatwo spostrzec, pulsację rezonansowa i własna różnią się od siebie, jeśli lylko analizowany układ zawiera człon tłumiący B. Tak jest w przypadku układów jednorodnych, tj. wyłącznie mechanicznych (analizowane położenie) lub wyłącznie elektrycznych (analizowany ładunek). Zagadnienie znacznie się komplikuje w przypadku analizy nawet prostego układu elektromechanicznego. Rozważmy zatem równania modelu matematycznego silnika obcowzbudnego prądu stałego.

(4.5)


d\L,Olijp, VJ,;1

dt\_ 0 /|aj - \\I    D}J1\

Powyższe równanie macierzowe możemy rozwiązać metodą przewidywania, analizując równanie jednorodne. I tak przewidujemy rozwiązanie w postaci:

exp(rć)


Podstawiając przewidywane rozwiązanie do jednorodnej części równania (3.5), otrzymujemy:

lub


0


°T

rJ |


K, |    i

exp(rO +

Kl\    .[


i

d\[k2 J


exp(r/) =


~0~|

.oj


r rLi+Rt

L


V T^il

r7 + DjU:2]


exp(rO =


fo'


(4.6)


Rozwiązanie równania (4.6) będzie nietrywialne wtedy i tylko wtedy, gdy:

det!


\rL,+R,


L


¥

rJ + D


lub

JL,r2 + {L,D + JR, + V|/2 + R,D = 0

Rozwiązanie powyższego równania ma postać:


W związku z tym, że nasze rozważania ograniczają się tu do przebiegów oscylacyjnych, z możliwych tu rozwiązań wybieramy te, dla których r[ 2 są liczbami zespolonymi, zatem:

(^.+a.)+ , (ZjZIaT

[2J 2LJ \JLt [2 J 2 Lt)


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
24 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Interesujący jest fakt, że skuteczność
126 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Współczynnik przenoszenia p dla
42 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków stąd dla zerowych warunków początkowych
48 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Teraz wyrażenie (6.5) wynikające z drugi
34 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków przy warunkach brzegowych: ©0,0) = 0
A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Relacja (2.2) pozwala napisać wyrażenie na
U) A,S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Wielkości W i stanowią ogólny zapis sił
IX A S Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Przebieg strat na styku koło-szyna przeds
22 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Dla wyznaczenia macierzy sztywności
A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Ostatecznie więc pulsacja własna maszyny
28 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków dla obydwu zmiennych stają się niezależn
30 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Rys. 7. Charakterystyka rezonansowa siln
38 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków Zauważmy, że: ( eya + e~- a Y l 2 J cos3
40 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków stąd 71(2/2-1) 4 r (5.13) Aby sprawdzić,
52 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków L<t 0 VF«,1. , * .
58 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektryków VI
66 A.S. Jagiełło, Systemy elektromechaniczne dla elektrykówNa rysunku 18, w kolejności od dołu, zazn

więcej podobnych podstron