24 luty 07 (15)

24 luty 07 (15)



W dalszej części zajmiemy się jedynie modem tarcia suchego ślizgowego zbadanego przez fizyka francuskiego A. Coulomba, stąd mówimy często o tarciu ku-lombowskim.

W mechanizmach płaskich tarcie ślizgowe występuje w parach kinematycznych postępowych i obrotowych kl. 5. Natomiast w parach kinematycznych kl. 4 oprócz tarcia ślizgowego występuje dodatkowo tarcie toczne.

3.4.1. Model tarcia suchego Coulomba

Przy założeniu modelu tarcia ślizgowego suchego Coulomba, w zastosowaniach technicznych przyjmuje się

T = n-N    (3.34)

gdzie:

p - współczynnik tarcia suchego p = tgp,

T - siła tarcia rozwiniętego (siła styczna),

N - nacisk normalny (składowa reakcji całkowitej).

Przy analizie modelu tarcia suchego należy rozpatrzyć cztery fazy procesu występującego pomiędzy stykającymi się ciałami (rys. 3.43).

Faza I:    Na ciało / nie działa żadna siła styczna Fj = 0. Reakcje: Ry = -Rjk mają

kierunek normalny do powierzchni i leżą na osi stożka. Siła tarcia jest równa Tkt = -Tlk = 0. Ciało pozostaje w spoczynku.

Faza II:    Na ciało / działa siła pozioma F/ taka, że F/ <T = p-N, ciało pozostaje

w spoczynku, reakcja Rk/ = -R/k pozostaje wewnątrz stożka tarcia, odchylając się od osi stożka o kąt aw, prawo tarcia nie obowiązuje.

Faza III: Na ciało / działa siła F/ taka, że obowiązuje prawo tarcia Fj = Ts = ps ■ N, gdzie Ts i ps odpowiednio siła tarcia spoczynkowego i współczynnik tarcia spoczynkowego. Reakcje Rk/ = -Rjk odchylają się od osi stożka tarcia o kąt ps. Ciało / znajduje się w stanie równowagi granicznej. Rozpoczyna się ruch.

Faza IV: Ciało / przemieszcza się względem ciała k z prędkością względną \/tk, siła F/ maleje do wartości F, =Tr =pr-N, gdzie Tr i pr odpowiednio siła tarcia ruchowego i współczynnik tarcia ruchowego. Reakcje Rk/ = -R/odchylają się od osi stożka tarcia o kąt pr < ps.

165


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
24 luty 07 (134) Układy napędowe różnią się ponadto od siebie rodzajem energii przetwarzanej w silni
24 luty 07 (144) Ad a) W zasadzie dąży się do stosowania silników wysokoobrotowych jako mniejszych i
24 luty 07 (42) Rys. 3.68. Analiza statyczna mechanizmu z uwzględnieniem tarcia: a) analiza sił dzia
24 luty 07 (112) W chwili początkowej dla t = 0 mamy: (p10 = 0, co-i =co10. W chwili zatrzymania się
24 luty 07 (122) Napiszemy teraz równanie ruchu maszyny w postaci energetycznej dla części cyklu zaw
24 luty 07 (125) Zasada równowartości energii kinetycznej i pracy dla części cyklu ruchu ustalonego
24 luty 07 (130) stądJkp ~ J* a> zr CO r 4k zr,i (P3.274) Ponieważ wał pośredni obraca się zwykle
24 luty 07 (14) 3.4. ANALIZA SIŁ W PARACH KINEMATYCZNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM TARCIA Podczas ślizgowego
24 luty 07 (22) Rys. 3.50. Tarcie w parze kinematycznej obrotowej Zjawisko tarcia oraz związane z ni
24 luty 07 (37) Ponieważ obydwie siły przyłożone są w tym samym punkcie S, który porusza się z prędk
24 luty 07 (58) Przykład 3.20 Dany jest wirnik o masie M obracający się wokół osi Oz z prędkością ką
24 luty 07 (64) 3.6.4. Wyrównoważanie statyczne płaskich mechanizmów dźwigniowych W wielu przypadkac
24 luty 07 (65) W trakcie ruchu niewyrównoważonego mechanizmu środek masy porusza się po torze o wsp
24 luty 07 (71) ruch postępowy masa mc = m3 + m2c pozostaje niewyrównoważona i dlatego środek masy m
24 luty 07 (72) Przykład 3.24 Rozmieścić przeciwciężary celem wyrównoważenia całkowitego i częściowe
24 luty 07 (74) Każdy układ rzeczywisty składa się z obiektu i otoczenia. Układ rzeczywisty może być
24 luty 07 (79) Energia kinetyczna /-tego członu wykonującego ruch postępowy wyraża się wzorem 7
24 luty 07 (86) W celu wyznaczenia Pzri posługujemy się modelem członu redukcji (rys. 3.99a), natomi
SWB - Systemy wbudowane - wprowadzenie - wykład 9a®z 19Układy AVR W dalszej części skupimy się główn

więcej podobnych podstron