24 luty 07 (130)

24 luty 07 (130)



stąd

Jkp ~ J*


a>


zr


CO r


4k'zr,i


(P3.274)


Ponieważ wał pośredni obraca się zwykle wolniej od wału silnika (cozr = cos > Wp), takie umiejscowienie koła zamachowego prowadzi do zwiększenia jego momentu bezwładności, a zatem i wymiarów.

Obliczenie wymiarów koła zamachowego wykonanego ze stali o gęstości p przeprowadzimy przy założeniu, że ma ono kształt pełnego walca o średnicy zewnętrznej D oraz szerokości b, a jego główna centralna oś bezwładności pokrywa się z osią obrotu.

W takim przypadku moment bezwładności koła wyliczymy ze wzoru

(P3.275)


.    1    2 1 n2 1 nD2 .    -2 nD4b-p

jk = —mr = —mD ---b-p-D =-—

* 2    8    8 4    32

Jeżeli założymy stosunek szerokości koła b do jego średnicy D: yr = —, wówczas jego moment bezwładności wynosi

Jk =


nD5y/ ■ p 32


(P3.276)


stąd


(P3.277)

Dla danych: Jk = 1,583 kg-m2 (moment bezwładności koła obliczony w przykładzie 3.36), y/ = 0,2, oraz gęstości stali p = 7850 kg/m3, otrzymamy:

D = J. 32 -1,583 _ =0>40mi


n-0,2-7850 b = \f/-D = 0,2-0,40 = 0,08 m.

Masa koła wyniesie

= 79,15 kg.


8Jk 8-1,583

m = —— =---

D2 0,42

280


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
24 luty 07 (80) Występujące we wzorach (3.96) i (3.97) wyrażenia O2 (0: f 2 (Oi zr zr(O, oraz co,
24 luty 07 (112) W chwili początkowej dla t = 0 mamy: (p10 = 0, co-i =co10. W chwili zatrzymania się
24 luty 07 (117) stąd lub ogólnie co(A(p) = co(0) + Atp ■ f(0, to(0)) U>i+1
24 luty 07 (119) Można w ten sposób badać rozruch układu napędowego przyjmując zerowe warunki począt
24 luty 07 (13) Na podstawie rysunku 3.42 odczytujemy wartości kątów: (Mr1, co-,) = 0°, (Mb2, W2) =
24 luty 07 (153) W programie AKM można modelować grupę strukturalną w ten sposób, że będzie mieć pun
24 luty 07 (58) Przykład 3.20 Dany jest wirnik o masie M obracający się wokół osi Oz z prędkością ką
24 luty 07 (61) Z czwartego równania (P3.128) mamy mk2 -m1r1sin(p1-2m2r2sin(p2 =1583g 3rk2 sinęk2 (P
24 luty 07 (68) wzrosną wartości momentów bezwładności JS1 i JS2 członów 1 i 2, co spowoduje znaczny
24 luty 07 (78) b)W/M. zr zr m zr Rys. 3.95. Jednomasowe modele graficzne członów redukcji: a) człon
24 luty 07 (94) i wówczas równania (3.113) oraz (3.114) przyjmują postać: Mzr = J7 d(Qzr . dt ’ zr =
24 luty 07 (97) Zależność co(t) dla trzech faz ruchu maszyny przedstawia rysunek 3.105. tr - czas ro
23 luty 07 (130) Jeżeli w mechanizmie zastąpimy pary kinematyczne ki. 4 parami ki. 5, to równanie (3
24 luty 07 Wobec symetrii mechanizmu względem osi poziomej uwalniamy od więzów tylko grupę struktura
24 luty 07 (100) Rozwiązanie Po obliczeniu zredukowanego na wał silnika momentu bezwładności układu
24 luty 07 (101) Drugą część zlinearyzowanej charakterystyki przedstawia odcinek BS prostej przechod
24 luty 07 (102) Etap 2 Rozruch układu bez obciążenia, Mb = 0, przy malejącym liniowo momencie napęd
24 luty 07 (103) Po czasie t2 = 3T prędkość kątowa osiąga 95% wartości ustalonej coust w drugim etap
24 luty 07 (104) Prędkość kątową a>p w ruchu ustalonym podczas przecinania znajdziemy z zależnośc

więcej podobnych podstron