24 luty 07 (145)

24 luty 07 (145)



Ad c)

W przypadku zmian obciążenia silnika w bardzo szerokich granicach należy dodatkowo sprawdzić warunek na moment maksymalny silnika MK

MK>1,1+1,25Mzrbmax    (3.172)

gdzie Mzrbmax - maksymalny zredukowany moment oporów w czasie cyklu pracy.

Ad d)

W przypadku napędów, których rozruch odbywa się pod obciążeniem, moment rozruchowy silnika Mr musi być większy od momentu oporu w chwili rozruchu

Mr>Mzrb    (3.173)

Należy zaznaczyć, że w katalogach silników elektrycznych momenty MK i Mr podawane są zwykle w postaci bezwymiarowej w odniesieniu do momentu nominalnego, tj. w postaci współczynników: MKIMn (przeciążalność) oraz MrIMn.

Opisane zasady doboru silnika dotyczyły w zasadzie pracy ciągłej układu napędowego. W przypadku doboru silnika do pracy przerywanej lub dorywczej muszą być spełnione dodatkowe warunki, których nie będziemy tu rozważać, odsyłając czytelnika do literatury specjalistycznej [14].

Ad e)

Kolejnym bardzo ważnym kryterium doboru silnika jest dopuszczalny czas rozruchu układu napędowego tr

W zasadzie czas rozruchu układu powinien być obliczony na podstawie rozwiązania dynamicznego różniczkowego równania ruchu układu napędowego (P3.252) podanego w przykładzie 3.35.

W praktyce inżynierskiej zagadnienie można znacznie uprościć zakładając:

-    stały średni moment rozruchowy silnika Mrśr\

-    stały moment bezwładności układu Jzr^r, czyli    - 0',

-    stały średni moment oporów Mzrbśr.

Przy powyższych założeniach otrzymamy równanie ruchu układu napędowego w postaci

Mrśr ~ MZrbśr = Jzrśr ~7T    (3.174)

295


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
24 luty 07 (144) Ad a) W zasadzie dąży się do stosowania silników wysokoobrotowych jako mniejszych i
24 luty 07 (110) Obliczenie przyśpieszenia kątowego wału silnika (es(t) = e-i(t)) £t = ~~e T Jzrs (P
24 luty 07 (62) Rys. 3.84. Schemat dwucylindrowego silnika w układzie rzędowym Na podstawie (3.77) w
24 luty 07 (91) a) b) J1 - moment bezwładności wirnika silnika oraz koła pasowego 1, J2 - moment bez
24 luty 07 (95) Uwaga. Równania (3.118) lub (3.119) nazywamy równaniami ruchu członu redukcji w post
24 luty 07 (102) Etap 2 Rozruch układu bez obciążenia, Mb = 0, przy malejącym liniowo momencie napęd
24 luty 07 (18) Ri RktT oznaczają w przypadku występowania tarcia ruchowego reakcje całkowite, jakim
24 luty 07 (64) 3.6.4. Wyrównoważanie statyczne płaskich mechanizmów dźwigniowych W wielu przypadkac
23 luty 07 (145) kierunków sił (Pri) i (W). Kierunek reakcji (R01) określa prosta przechodząca przez
24 luty 07 Wobec symetrii mechanizmu względem osi poziomej uwalniamy od więzów tylko grupę struktura
24 luty 07 (100) Rozwiązanie Po obliczeniu zredukowanego na wał silnika momentu bezwładności układu
24 luty 07 (101) Drugą część zlinearyzowanej charakterystyki przedstawia odcinek BS prostej przechod
24 luty 07 (103) Po czasie t2 = 3T prędkość kątowa osiąga 95% wartości ustalonej coust w drugim etap
24 luty 07 (104) Prędkość kątową a>p w ruchu ustalonym podczas przecinania znajdziemy z zależnośc
24 luty 07 (105) Przykład 3.31 Dany jest model fizyczny układu napędowego maszyny wyciągowej w posta
24 luty 07 (106) Rozwiązanie Rozwiązanie zadania podzielimy na sześć etapów.Etap 1 Wyznaczenie zależ
24 luty 07 (107) Wyznaczenie pozostałych zależności (P3.204) D cos = m1; (Oj = cob; vA = rjcoj; vB =
24 luty 07 (108) Uwaga. Ponieważ całkowite przełożenie może być dodatnie lub ujemne w równaniu na Mz
24 luty 07 (109) Etap 6 Całkowanie dynamicznego równania ruchu a-j -bu>i = J2 dco1 ~df (P3.219) (

więcej podobnych podstron