24 luty 07 (108)

24 luty 07 (108)



Uwaga. Ponieważ całkowite przełożenie może być dodatnie lub ujemne w równaniu na Mzrs, piszemy |/y7|.

Mzrs = a - bco-i -mg—


D

.3

D

m9-

'h

= a-mg—

i

- bcoi


(P3.213)


Oznaczając

a7 = a-mg-


D


(P3.214)


(P3.215)


otrzymujemy równanie momentu zredukowanego w postaci Mzrs = a1 ~ d(01

Etap 4

(Jzrs = const)

(P3.216)


Równanie dynamiczne ruchu modelu zastępczego

i dcoi    i do)i

Mzrs ~ dzrs ~jj > a1 dco1 ~ dzrs ^

Etap 5

Obliczenie prędkości kątowej wału silnika w ruchu ustalonym cosust = coiust

W ruchu ustalonym Mzrt(co) = Mzrb(w) jak na rysunku 3.110

wtedy

dw1 -

(pi =-- = Ef =0

Y1 dt 1

(P3.217)

stąd:

& 1 ~~ b(Di ust = ®1ust

_ a1 b

(P3.218)

Rys. 3.110. Wykreślna interpretacja punktu pracy ustalonej na charakterystyce silnika


258


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
24 luty 07 (123) gdzie: Jzr - całkowity zredukowany moment bezwładności układu napędowego z kołem za
24 luty 07 (95) Uwaga. Równania (3.118) lub (3.119) nazywamy równaniami ruchu członu redukcji w post
24 luty 07 (19) Interpretację geometryczną WST w parze kinematycznej płaskiej ki. 5 z dociskiem dwus
24 luty 07 (42) Rys. 3.68. Analiza statyczna mechanizmu z uwzględnieniem tarcia: a) analiza sił dzia
23 luty 07 (108) Rozwiązanie Przełożenie przekładni można zapisać /)3 = —. 3j Wykorzystamy wzór na
24 luty 07 (109) Etap 6 Całkowanie dynamicznego równania ruchu a-j -bu>i = J2 dco1 ~df (P3.219) (
24 luty 07 (130) stądJkp ~ J* a> zr CO r 4k zr,i (P3.274) Ponieważ wał pośredni obraca się zwykle
24 luty 07 (16) Rys. 3.43. Stożek tarcia pary kinematycznej Rkt = -R,k - całkowita reakcja w parze p
24 luty 07 (18) Ri RktT oznaczają w przypadku występowania tarcia ruchowego reakcje całkowite, jakim
24 luty 07 (36) Całkowitą moc traconą w mechanizmie wyznaczamy, sumując moce tracone w jego wszystki
24 luty 07 (37) Ponieważ obydwie siły przyłożone są w tym samym punkcie S, który porusza się z prędk
24 luty 07 (72) Przykład 3.24 Rozmieścić przeciwciężary celem wyrównoważenia całkowitego i częściowe
24 luty 07 Wobec symetrii mechanizmu względem osi poziomej uwalniamy od więzów tylko grupę struktura
24 luty 07 (100) Rozwiązanie Po obliczeniu zredukowanego na wał silnika momentu bezwładności układu
24 luty 07 (101) Drugą część zlinearyzowanej charakterystyki przedstawia odcinek BS prostej przechod
24 luty 07 (102) Etap 2 Rozruch układu bez obciążenia, Mb = 0, przy malejącym liniowo momencie napęd
24 luty 07 (103) Po czasie t2 = 3T prędkość kątowa osiąga 95% wartości ustalonej coust w drugim etap
24 luty 07 (104) Prędkość kątową a>p w ruchu ustalonym podczas przecinania znajdziemy z zależnośc
24 luty 07 (105) Przykład 3.31 Dany jest model fizyczny układu napędowego maszyny wyciągowej w posta

więcej podobnych podstron