24 luty 07 (76)

24 luty 07 (76)



wektor przemieszczeń uogólnionych q(t) w funkcji czasu f oraz w funkcji zadanego wektora sił uogólnionych Q(f) czyli q = q[Q,t). Jest to zarazem rozwiązanie drugiego zagadnienia dynamiki.

Rozwiązanie analityczne układu równań dynamicznych ruchu możliwe jest jedynie w najprostszych i szczególnych przypadkach.

Najczęściej w celu rozwiązania równań ruchu konieczne jest stosowanie metod numerycznych, a uzyskane za pomocą komputera wyniki nazywamy symulacją komputerową. Do rozwiązania nieliniowych równań różniczkowych zwyczajnych stosuje się np. metody Eulera, Rungego-Kutty, Adamsa i inne. Przykładowe zastosowanie metody Eulera do rozwiązania równania ruchu maszyny przedstawione zostanie w podrozdziale 3.7.6.

Ze względu na zakres tematyczny książki, w dalszej jej części zajmiemy się jedynie modelowaniem maszyny jako stacjonarnego, zdeterminowanego, liniowego i dyskretnego układu mechanicznego o jednym stopniu swobody.

3.7.2. Modelowanie dynamiczne maszyny układem o jednym stopniu swobody

Najprostszy model dynamiczny mechanizmu lub maszyny to model fizyczny jednomasowy o jednym stopniu swobody (rys. 3.95). Należy podkreślić, że w jed-nomasowym modelu układu mechanicznego nie ma możliwości pojawienia się drgań, a zjawisko występowania tzw. nierównomierności biegu maszyny, które zostanie omówione później, jest jedynie skutkiem cyklicznych zmian uogólnionych sił czynnych i biernych oraz cyklicznych zmian zredukowanego momentu bezwładności lub zredukowanej masy. Warunkiem koniecznym (ale niewystarczającym), aby w układzie mechanicznym mogły występować drgania, jest występowanie w nim elementów sprężystych łączących poszczególne masy wykonujące ruch postępowy lub obrotowy, co jednakowoż oznacza, że liczba stopni swobody układu musi być n > 2.

Tego typu układami zajmować się nie będziemy, gdyż analiza mechanicznych układów drgających wykracza poza ramy książki.

Budowanie jednomasowego modelu dynamicznego jest dla pewnej grupy maszyn całkowicie wystarczające, a rozwiązanie równań opisujących ruch takiego modelu pozwala wyznaczyć szereg bardzo ważnych parametrów układu napędowego takich jak: przyspieszenie i czas rozruchu, czas swobodnego wybiegu lub czas hamowania, prędkość w tzw. ruchu ustalonym czy nierównomierność biegu maszyny. Na podstawie analizy takiego modelu dobierany jest ponadto silnik napędowy oraz wymagany ze względu na założoną nierównomierność biegu moment bezwładności koła zamachowego.

W dalszej części zajmiemy się zasadami budowy modeli dynamicznych maszyn oraz zajmiemy się problemem wyznaczania ruchu maszyny i jej członów składowych pod wpływem zadanego układu sił zewnętrznych.

226


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
24 luty 07 (4) Rys. 3.37. Graficzne rozwiązanie zagadnienia równowagi płaskiego dowolnego układu czt
24 luty 07 (91) a) b) J1 - moment bezwładności wirnika silnika oraz koła pasowego 1, J2 - moment bez
24 luty 07 (11) Uogólnionym przesunięciem przygotowanym <% w ruchu postępowym lub 8ęj w ruchu obr
24 luty 07 (137) M. =a-bo) Ns =(a-bw )a N -a- 40 Rys. 3.131. Charakterystyka silnika o momencie lini
24 luty 07 (14) 3.4. ANALIZA SIŁ W PARACH KINEMATYCZNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM TARCIA Podczas ślizgowego
24 luty 07 (23) Wyrażając funkcję sinus przez funkcję tangens, otrzymujemy t9Pr    P1
24 luty 07 (55) Rys. 3.75. Wektor główny sił bezwładności i moment główny sił bezwładności oraz równ
24 luty 07 (62) Rys. 3.84. Schemat dwucylindrowego silnika w układzie rzędowym Na podstawie (3.77) w
23 luty 07 (76) 3 6 2 ~sk-1,k = sk,k-1    sk-1,k Rys. 2.25. Ilustracja graficzna zasa
23 luty 07 (77) Przyrost przemieszczenia kątowego AVk =Vk+1~¥k (2.21) Prędkość kątowa członu ,
24 luty 07 Wobec symetrii mechanizmu względem osi poziomej uwalniamy od więzów tylko grupę struktura
24 luty 07 (100) Rozwiązanie Po obliczeniu zredukowanego na wał silnika momentu bezwładności układu
24 luty 07 (101) Drugą część zlinearyzowanej charakterystyki przedstawia odcinek BS prostej przechod
24 luty 07 (102) Etap 2 Rozruch układu bez obciążenia, Mb = 0, przy malejącym liniowo momencie napęd
24 luty 07 (103) Po czasie t2 = 3T prędkość kątowa osiąga 95% wartości ustalonej coust w drugim etap
24 luty 07 (104) Prędkość kątową a>p w ruchu ustalonym podczas przecinania znajdziemy z zależnośc
24 luty 07 (105) Przykład 3.31 Dany jest model fizyczny układu napędowego maszyny wyciągowej w posta
24 luty 07 (106) Rozwiązanie Rozwiązanie zadania podzielimy na sześć etapów.Etap 1 Wyznaczenie zależ
24 luty 07 (107) Wyznaczenie pozostałych zależności (P3.204) D cos = m1; (Oj = cob; vA = rjcoj; vB =

więcej podobnych podstron