DSCF1274

ĄjĄ 12, Prądy i elektromagnetyczny moment obrotowy maszyny indukcyjnej

V" X' (^i+a,,arx\ ^1l—arx ) l+ax	(12.66b)
„„ R. §*?>?«	(12.66c)
i.r || ^rl (l+a*)^2	(12.66d)
fi II Ja 1	(12.67a)
'R^zWorl liflfftl	(12.67b)
to impedancja Z* = Z*, a więc również wartość prądu nie ulegnie zmianie. Współczynniki ax oraz a,x są tak małe a ich iloczyn — tak bardzo mały, że można parametry schematu wg rys. 12.8 obliczać w taki sam sposób, jak parametry schematu podanego na rys. 12.7. Maszyny o uzwojeniu dwuklatkowym z prętami w oddzielnych żłobkach należy jednak obliczać na podstawie pełnego schematu zastępczego wg rys. 12.7, w takich bowiem maszynach reaktancja X'„t może mieć znaczną wartość. Parametry maszyny w zakresie małych wartości poślizgu

O < |s| < |s_w|, a więc także parametry znamionowe, można wyznaczyć na podstawie rezystancji oraz reaktangi zastępczych wirnika podczas biegu jałowego, które otrzymuje się z zależności (12.61) po podstawieniu poślizgu s = 0

R'dar — R.

i R'rl R'rl

aóor X_aar "i"

oznaczenia — jak na rys. 12.7. Wprowadzając oznaczenie

Ki+R',i

R'_r]X'„₂+R'_r lX'„,

(Kl+Rrl)²

m

posługując się zależnością (12.67a), otrzymuje się

1

R'** — R'm + Rr 2

1+fl,

XL

(12.68 a) (12.68b)

(12.69)

(I2.70a)

(12.70b)

Schematy zastępcze maszyny o wirniku dwuklatkowym, przystosowane do obliczania parametrów stanu pracy w zakresie od biegu jałowego do obciążenia znamionowego — a w przybliżeniu nawet do stanu, w którym występuje elektromagnetyczny moment obrotowy krytyczny, otrzymuje się wstawiając w schematach z rys. 111 lub z rys. 113 odpowiednio w miejsce parametrów R'„ X'„ parametry R'^, X'_cior lub miejsce parametrów R^, X'_m parametry R'^,, X'_aJm skorygowane wg wzorów (1110). Poślizg s„ znamio-nowo obciążonego silnika oblicza się zatem w sposób podany w p. 114, a na jego podstawie znajduje się prądy znamionowe stojana I_lN — wg wzorów (118) lub (1117) — oraz wirnika I_rN — wg wzorów (113) lub (1120) — współczynnik mocy cosę& wg wzorów (119) lub (1118). Prądy w uzwojeniach klatkowych otrzymuje się podstawiając poślizg s„ do zależności (1163). W przybliżeniu

IrlN * JrłTjJ—(1171a)

A,l+Ar2

(H7^lb)

"rl +

W uzwojeniach z prętami umieszczonymi we wspólnych żłobkach prądy te są praktycznie ze sobą w fazie, w uzwojeniach zaś z prętami umieszczonymi w żłobkach oddzielnych — przesunięte o kąt A<p,-₂ wg zależności (1165).

Przy poślizgu większym niż ok. 0,1 trzeba posługiwać się w obliczeniach rezystancji oraz reaktancji wirnika wzorami dokładnymi (12.61), a ponadto — ze względu na występujące duże prądy, kilkakrotnie większe od znamionowego — należy uwzględniać wpływ stopnia nasycenia obwodu magnetycznego na te parametry.

W celu ujednolicenia programów obliczeniowych, dla uzwojeń dwuklat-kowych określa się współczynniki k_iK oraz k_iL analogicznie do współczynników k_K oraz k_L uwzględniających wpływ wypierania prądu na rezystancję oraz reaktancję uzwojeń jednoklatkowych głębokożłobkowych. Możliwe są

przy tym dwa sposoby ich określenia:
— wg zależności	o. Sb U e\*	(1172a)
	k —	(1172b)
— albo wg zależności	. ^R+-R'.	(1173a)