5439978899

Nr 9

PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY

225

= 2.36

— 0,795 o® 0.8

= 2400 A

Składowa stała zanika szybciej tak. że po 0,25 sek. praktycznie nie gra już żadnej roli.

Wielkość spółczynników o i a_r powoduje zmniejszenie początkowych wartości składowych wyrównawczych prądu uderzeniowego w większym jeszcze stopniu, niż zmniejszenie ustalonego prądu zwarcia, oraz równocześnie zmiany stałych czasowych zanikania obu tych składowych.

Rys. 7.

Przykład.

Celem przestawienia przebiegu obliczenia w wypadku, gdy skład obwodu zwarcia jest bardziej złożony, przeliczymy przykład wg. rys. 8 w założeniu zwarcia w punkcie A (dla dotychczas rozpatrywanego generatora).

^Xk " *st_t "I */, + *,/, + ^xl, - 0,114    0,038 + 0.14

+ 0,322 = 0.60 ii

^Rk - ^rt, + ^r/, + r_lt + i 0,020 + 0.07 ł- 0.048

0,655    0.793 ii

_k 0,44 + 0,60 0,44

1,04

|/a² . X-_s + R_k■    | 1.04² + 0,793*

a    2.36 _

^w    sin*ł    0.795*

1.05 . U

/&,    ,    .K{a,) =

^{( )}    |    3. (X.    .    • X.j

5250 . 3,48

| 3 . (2.76 + 3.7 . 0.44)

= 3010 A

*    0.795

to jest prąd zwarcia na 5 kV, więc w generatorze i w miejscu zwarcia; równocześnie w kablu 15 kV będzie prąd:

3010    (^r) = 1003 A

Początkowy uderzeniowy prąd zwarcia będzie:

1.05

>

□

□

u

a

c\j

iTT C- CD □ Td in u) cu	fpoi f ui lh csj Ol KI CVJ CV. ¥ KI UJ O KI □	er © 0 t on _ □ CX3 _ c\S ° " \ ° dTw _nTY—	CC ui a ui m m ui nw * KI Ul □ KI O —^
k V 15	W V 15	kY

Rys. 8.

(o • e,)³ +

2260 . y 2.1,8. 1,05

6200 A

Wielkości reaklancyj i oporności poszczególnych elementów obwodu zwarcia przeliczamy na napięcie generatora.

Prąd nominalny transformatora 11 500 kVA:

, /    / 2260 . 0.793.1/3

[/ (2,36.0,328)* i |    _525Q

(w kablu 15 kV: 6200 . (—) = 2067 A).

podczas gdy dla zwarcia na zaciskach:

/„. y/2.1,8.1,5    2260. | 2.1.8.1.05

0,328

18400 A

¹¹⁵⁵⁰ .¹⁰°° = 1262 A 5250 . |/3

Rozproszenie transformatora:    x _sl

0.0474 . 5250 1262 . | 'Z

-0.114 ii

analogicznie:

0.0084 , 5250 1262./3

= 0,020 ii

Składowe impedancji kabla 15 kV, przeliczone na 5 kV:

x_lt = 314 . 1,072 . 10 .    = 0,038 ii ’

r. =0,626 . (— ’ = 0,07 i!

'■    \ 15

Dla transformatora 4 000 kVA:

4000 . 1000 525 * . |/3 0.0204 . 5250 440 . |/3~

= 440 A

= 0.14 ii

Dla kabla 5

0.0069^5250 ₌ ^g „ 440 , y3

k V:

X/,»3i4 . 10 ³. 1.025 - 0,322 ii r_/§ = 0,655 U

Całkowite oporności zewnętrznego obwodu zwarcia będą:

II.

Dla łatwiejszego przedstawienia zjawisk zachodzących 01 az dla wyjaśnienia metod, stosowanych przy obliczaniu prądu zwarcia, rozpatrzyliśmy wypadek zwarcia w różnych punktach sieci, zasilanej przez pojedynczy generator. W rzeczywistości rzadko mamy do czynienia z jedną jednostką prądotwórczą, obsługującą całą sieć.

Rozróżnimy dwie ewentualności: sieć może być zasilana przez kilka generatorów za pośrednictwem wspólnych szyn zbiorczych jednej elektrowni, albo też przez kilka elektrowni niezależnych, pracujących równolegle na wspólną sieć. Wypadek, gdy szyny zbiorcze danej elektrowni przez wstawienie w nie dławików, mających ograniczać prądy zwarcia, są podzielone na kilka części — musi być ze względu na sposób obliczania prądów zwarcia, traktowany, jak zasilanie sieci z kilku niezależnych elektrowni.

Ograniczymy się tylko do omówienia prostszego wypadku zasilania sieci z szyn zbiorczych jednej elektrowni, odsyłając, w odniesieniu do sieci zasilanych wielokrotnie, do literatury (11, 12).

Kilka generatorów, załączonych na wspólne szyny zbiorcze, zastępujemy w obliczeniu jednym generatorem „zastępczym", który będzie miał następujące właściwości: 111 ]

I) moc w kilowo!toamperach:

N « N, + N₂ + N₃ I .....(21)

gdzie N1, Nu, N₃... są mocami poszczególnych generatorów;