24 luty 07 (48)

24 luty 07 (48)



Maszyny o dużych wymiarach, ciężkie, trudne do demontażu można wyważać w trakcie eksploatacji, korzystając z przenośnej aparatury pomiarowej.

W przemyśle pracują również takie maszyny, w których wirujący człon roboczy zużywa się nierównomiernie podczas pracy, wywołując stan niewyrównoważenia. Szczególnym przypadkiem takich maszyn są precyzyjne szlifierki tarczowe. W takich przypadkach do wyrównoważania są stosowane specjalne głowice zabudowane na stałe bezpośrednio na wirniku (tarczy ściernicy), które umożliwiają korektę jego masy w trakcie ruchu. Powodem korekty jest w tym przypadku stwierdzenie na drodze pomiarowej drgań mechanicznych na stole roboczym przekraczających wartości dopuszczalne.

Istnieje pewna grupa maszyn, dla której można nie przeprowadzać wyrówno-ważenia. Są to maszyny wolnobieżne, w których reakcje dynamiczne różnią się nieznacznie od statycznych. Jedną z cech postępu technicznego jest ciągły wzrost prędkości obrotowych maszyn i urządzeń, ponieważ szybkoobrotowe maszyny są bardziej wydajne i lżejsze od maszyn wolnoobrotowych. Przykładowo prędkości obrotowe turbin parowych i gazowych przekraczają 10 000 obr./min, wirniki silników elektrycznych o dużych częstotliwościach zasilania osiągają 100 000 obr./min, a niektóre ultrawirówki wirują z prędkościami rzędu 500 000 obr./min Dla tego typu maszyn wyrównoważanie staje się koniecznością. Można wykazać, że już przy prędkości obrotowej 3000 obr./min przesunięcie środka ciężkości wirnika o 100 pm wywołuje w łożyskach reakcje dynamiczne równe w przybliżeniu ciężarowi wirnika. Ponieważ reakcje dynamiczne rosną z kwadratem prędkości obrotowej, to przy prędkościach rzędu 30 000 obr./min reakcje dynamiczne są 100 razy większe od statycznych.

Problemy wyrównoważania możemy podzielić na dwie grupy:

1)    wyrównoważanie wirników sztywnych (pojedynczych członów),

2)    wyrównoważanie mechanizmów i maszyn złożonych z układów członów

sztywnych.

W pierwszym przypadku chodzi o wyzerowanie nadwyżek dynamicznych reakcji działających na łożyska wirującego członu. W drugim przypadku dążymy do minimalizacji reakcji dynamicznych przenoszonych na podstawę maszyny (ostoję), co na ogół wiąże się ze zwiększeniem reakcji dynamicznych w parach kinematycznych pomiędzy ruchomymi członami niezwiązanymi z podstawą.

Oba powyższe problemy rozpatruje się również dla mechanizmów z członami podatnymi, jednak problematyka ta przekracza ramy książki.

3.6.1. Podstawy teoretyczne wyrównoważania wirników sztywnych

Wirnik sztywny w trakcie pracy jest podtrzymywany na powierzchniach nośnych za pomocą podpór łożyskowych. Powierzchnie nośne wirnika przenoszą obciążenia na podpory łożyskowe za pośrednictwem łożysk tocznych lub ślizgowych,

198


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
24 luty 07 (105) Przykład 3.31 Dany jest model fizyczny układu napędowego maszyny wyciągowej w posta
24 luty 07 (115) Przykład 3.34 Masy i siły działające na człony maszyny zredukowano do członu napędz
24 luty 07 (116) 3.7.6. Rozwiązanie dynamicznego równania ruchu maszyny metodą równań różnicowych Pr
24 luty 07 (120) 3.7.7. Nierównomierność biegu maszyny.Dobór koła zamachowego Cechą charakterystyczn
24 luty 07 (122) Napiszemy teraz równanie ruchu maszyny w postaci energetycznej dla części cyklu zaw
24 luty 07 (142) Rys. 3.134. Modyfikacja charakterystyki mechanicznej silnika napędowego zredukowane
24 luty 07 (147) 4. KOMPUTEROWE MODELOWANIE I ANALIZA MECHANIZMÓW Rozwiązywanie zagadnień analizy me
24 luty 07 (20) Rys. 3.48. Analiza wykreślna warunku równowagi granicznej członu podpartego na podpo
24 luty 07 (73) 3.7. MODELOWANIE DYNAMICZNE MASZYN Jedną z dziedzin fenomenologii, czyli nauki o poz
24 luty 07 (75) Zatem przejście od rzeczywistego obiektu (maszyny), czyli układu o nieskończonej lic
24 luty 07 (97) Zależność co(t) dla trzech faz ruchu maszyny przedstawia rysunek 3.105. tr - czas ro
24 luty 07 (98) Z zależności (3.134) wynika, że dla okresu ruchu ustalonego maszyny praca sił czynny
23 luty 07 (48) Prędkość vB i przyspieszenie aB wynikają z postępowego ruchu unoszenia, prędkość vCB
24 luty 07 Wobec symetrii mechanizmu względem osi poziomej uwalniamy od więzów tylko grupę struktura
24 luty 07 (100) Rozwiązanie Po obliczeniu zredukowanego na wał silnika momentu bezwładności układu
24 luty 07 (101) Drugą część zlinearyzowanej charakterystyki przedstawia odcinek BS prostej przechod
24 luty 07 (102) Etap 2 Rozruch układu bez obciążenia, Mb = 0, przy malejącym liniowo momencie napęd
24 luty 07 (103) Po czasie t2 = 3T prędkość kątowa osiąga 95% wartości ustalonej coust w drugim etap
24 luty 07 (104) Prędkość kątową a>p w ruchu ustalonym podczas przecinania znajdziemy z zależnośc

więcej podobnych podstron